Početna » Rafter sistem » Udaljenost između čvorova rešetkastih stubova. Dizajn i proračun jezgre i rešetke kroz centralno komprimirane stupove

Udaljenost između čvorova rešetkastih stubova. Dizajn i proračun jezgre i rešetke kroz centralno komprimirane stupove

27. Vrste presjeka kroz stupove. Sekcijski izbor centralno komprimiranog stupa. Provjera stabilnosti. Proračun traka i rešetki.

A. Sekcioni izbor kroz stupove. Pri odabiru poprečnog presjeka prolaznog stupca njegova stabilnost u odnosu na slobodnu os ne provjerava se fleksibilnost λ y = l 0 / r y i data fleksibilnost λ pr , koji je zbog deformabilnosti rešetki veći.

Navedena fleksibilnost ovisi o udaljenosti između grana uspostavljenih u procesu odabira sekcije. Udaljenost b između grana (Sl. VIII.4, a-c) određuje se zahtjevom jednake udaljenosti prolaznog stupca u odnosu na osi x- x i u-uzašto bi dana fleksibilnost trebala biti jednaka fleksibilnosti u odnosu na materijalnu osovinu, tj. λ pr = λ x

Odabir poprečnog presjeka prolaznog stupca počinje proračunom stabilnosti u odnosu na materijalnu osovinu x xtj. od određivanja potrebne površine poprečnog presjeka prema formuli (VIII.20):

Kao i kod odabira poprečnog presjeka čvrstih stubova, mora biti fleksibilan kako bi se iz tablice dobio koeficijent uzdužnog savijanja φ .

Zbog racionalnije raspodjele materijala u poprečnom presjeku prolaznih stubova, konstrukcijska fleksibilnost za njih je nešto manja nego za čvrste (pod jednakim uvjetima). Za stupove s konstrukcijskim opterećenjem do 1500 kN, duljine 5-7 m, možete odrediti fleksibilnost λ = 90 ... 60, za moćnije stupove s opterećenjem od 2500-3000 kN, fleksibilnost se može uzeti jednaku λ = 60 ... 40.

S obzirom na fleksibilnost λ i određivanje koeficijenta iz njega φ , formulom (VIII.20) dobivamo potrebnu površinu i polumjer inercije u odnosu na materijalnu os r x = l 0 / λ (budući da je fleksibilnost u odnosu na os materijala jednaka fleksibilnosti dizajna).

Odredivši potrebnu površinu i radijus inercije, iz asortimana odabiremo odgovarajući profil kanala ili profil snopa. Ako se ove vrijednosti za asortiman ne podudaraju u jednom profilu, što se događa kada je fleksibilnost postavljena pogrešno, tada morate uzeti profil u kojem F tr ir x imao bi vrijednosti najbliže onima koje su pronađene.

Prihvatajući presjek, provjeravamo njegovu prikladnost formulom

σ= N/(φ x F)≤ R, gde je koeficijent φ x određena stvarnom fleksibilnošću

λ x = l 0 / r x

Ako je poprečni presjek odabran zadovoljavajuće, tada je sljedeći korak određivanje udaljenosti b između grana iz uvjeta jednake stabilnosti

λ pr = λ x

Smanjena fleksibilnost određena je formulama (VIII. 10) ili (VIII. 15), ovisno o vrsti rešetke.

Pitate se λ 1 a na osnovu formule (VIII. 10) pronalazimo potrebnu vrijednost fleksibilnosti u odnosu na slobodnu os (VIII.27)

Mora λ 1 < λ y , jer je u protivnom moguće izgubiti nosivost grane ranije od gubitka stabilnosti kolone u cjelini.

Definisanje fleksibilnosti λ y , nalazimo odgovarajući inercijski polumjer

r y = l y / λ y

i udaljenost između grana koja je povezana s polumijerom inercije u odnosu

b= r y / α 2

Koeficijent α 2 ovisi o vrsti presjeka grana i uzima se prema tablici. VIII.1.

Vrijednost b mora biti povezan s dopuštenim dimenzijama stupca, kao i s potrebnim zazorom između pukova grana.

Da biste odredili smanjenu fleksibilnost u stupovima dijagonalne rešetke prema formuli (VIII. 15), specificiran je presjek zagrade F str . Srodni F / F str , definirati

(VIII.28 ) , a onda r y i b (kao u stupcima s letvicama).

Nakon konačnog odabira poprečnog presjeka, stupac se provjerava o stabilnosti u odnosu na osovinu u-u.

U stupcima s rešetkama treba provjeriti i stabilnost pojedinog ogranka u području između susjednih čvorova rešetke.

U stupovima s rešetkama u četiri ravnine s pojasevima i rešetkama jednostrukih uglova, proračunate duljine pojaseva i remenica ovise o vrsti rešetke, izvedbi pričvršćivanja vijka na remen i omjeru linearne krutosti pojasa i rešetke. Vrijednosti izračunatih dužina uzimaju se prema tablicama SNiP.

B. Izračun rešetke bez letvica (letvice). Udaljenost između dasaka određena je usvojenom fleksibilnošću grane i polumijerom inercije grane l ov = λ 1 r 1 (Viii. 29)

U zavarenim stupovima udaljenost između dasaka na svjetlu uzima se kao dužina konstrukcije grane (Sl. VIII.15, a).

Proračun ploča sastoji se u određivanju njihovog presjeka i proračunu pričvršćivanja na grane. Daske se savijaju zbog smicanja T pl , čija se vrijednost određuje iz ravnotežnog stanja presječenog čvora kolone (Sl. VIII.15, b):

(VIII.30)

Gde

- poprečna sila koja se može pripisati sustavu traka smještenih u jednoj ravnini, jednakoj polovini poprečne sile štapa stupa, izračunato prema tablici 2, za dva sustava traka. VIII.2, tj.

; l-udaljenost između osi letvice; sa-udaljenost između osi grana.

Odavde

(VIII.31)

Širina šipke obično određen iz uvjeta njegovog vezanosti. S obzirom na to da se izvođenje formule za smanjenu fleksibilnost temelji na prisutnosti krutih traka (vidi str. 206), širinu traka ne treba uzimati premalo; obično se ta širina dodjeljuje unutar (0,5... 0,75) b, gde b - širina stupca.

Debljina traka uzima se strukturalno od 6 do 10 mm unutar (1/10-1/25)

Na mjestu pričvršćivanja traka, poprečna sila i trenutak savijanja

(VIII.32)

U zavarenim stupovima daske su prikovane za grane i zavarene filom zavarivanjem, a daske se obično namataju 20-30mm(Sl. VIII.15, a).

Jačina vare ispune određuje se rezultirajućim naponom momenta i smicarske sile (Sl. VIII.15, c):

(VIII.33 )

Gde

- stres u šavu od trenutka savijanja;

- stres u šavu od smicanja; - dizajnerska otpornost na smicanje zavarenih zavarenih spojeva.

Trenutak otpora šava

područje šava

Evo l w - izračunava dužinu zgloba duž daske

B. Izračun dijagonalne rešetke. Elementi dijagonalnih rešetki stubova djeluju na aksijalne sile od uzdužne deformacije šipke stupa i od poprečne sile za vrijeme savijanja stupa (Sl. VIII.17).

Ako -napon u koloni od uzdužne sile N, zatim smanjite duljinu stupca duž dužine ploče ali(Sl. VIII.17, a)

(VIII.35)

Gde - stres u dijagonali od kompresije kolone.

Od tada

,

(VIII.35)

Naprezanju zbog poprečne sile uzdužnog savijanja mora se dodati ovom naprezanju. P (smokva VIII.17.b )

Dijagonalna sila

Gde P-transverzalna sila; n- broj zagrada u jednom dijelu kolone smještenom u dvije paralelne ravnine.

Napon

(VIII.36)

Ukupni napon

(VIII.37)

Koeficijent preuzeti fleksibilnost zagrade koja je određena najmanjim inercijom polumjera uglastog presjeka; koeficijent radnih uslova m , uzimajući u obzir jednostrano pričvršćenje narukvice iz jednog ugla, jednaka je 0,75

Napori u naborima rešetke su obično mali i zahtijevaju uglove malog presjeka. U zavarenim stupovima treba koristiti uglove od najmanje 40x5 mm.

Distanci se koriste za smanjenje procijenjene duljine ogranka stupca i obično se uzimaju u istom odjeljku kao nagrade.

Smična sila P stvara u jednoj od grana kolone dodatnu tlačnu silu, u drugoj - istu zateznu silu. Ovi dodatni napori u odnosu na aksijalni sloj kompresije u koloni su zanemarljivi i zbog toga se ne uzimaju u obzir pri proračunu.

1. Vrste prolaznih stupaca

Jezgra prolaznog središnjeg komprimiranog stupa obično se sastoji od dvije grane (kanala ili I-snopova), međusobno povezanih rešetkama (Sl. VSh.4, a- c)Os koja prelazi preko grana naziva se materijalnom; os paralelna sa granama naziva se slobodnom. Udaljenost između grana određena je uvjetom jednake udaljenosti štapa.

Kanalne šipke u zavarenim stupovima je povoljnije postavljati s policama prema unutra (Sl. VIII.4.a), jer su u ovom slučaju rešetke uže i bolje se koristi veličina stupca.

Snažniji stupovi mogu imati grane I-greda (sl. VIII.4.c)

In kroz stupove iz dvije grane potrebno je osigurati razmak između pukovnih grana (100-150 mm) za mogućnost naknadnog slikanja; u zakovanim konstrukcijama taj je jaz često potreban kako bi se mogli zakovati elementi rešetki.

Stisnuti štapovi s malo napora, ali velike dužine, moraju imati razvijen presjek za pružanje potrebne krutosti; stoga je racionalno oblikovati ih iz četiri ugla povezana rešetkama u četiri ravnine (Sl. VIP.4, d). Takve šipke s malom površinom poprečnog presjeka imaju značajnu krutost, međutim, složenost njihove izrade veća je od složenosti izrade šipki s dvije grane; osim toga, njihove rešetke su sklonije savijanju.

Sa cevastim presjekom grana mogući su trokutasti šipci (Sl. VIII.4, d)prilično čvrst i ekonomičan za cijenu metala.

Rešetke omogućavaju zajednički rad grana šipke stupca i značajno utječu na stabilnost stuba u cjelini i njegovih grana. Koriste se rešetke raznih sistema; od grudnjaka

(Sl. VIII.5.a), od zagrade i potpornja (Sl. VIII.5.b) i bezkorosny tipa u obliku traka (Sl. VIII.5, c).

U slučaju rasporeda rešetki u četiri ravnine (slika VIII.4, d), moguća je uobičajena shema (sl. VSh.6.a), a ekonomičnija je trokutasta šema „božićno drvce“ (slika VIII.6, b).

U stupovima nabijenim središnjom silom moguće je savijanje nasumičnih ekscentričnosti. Iz savijanja nastaju poprečne sile, percipirane rešetkama, koje sprječavaju pomicanje grana stupca u odnosu na njegovu uzdužnu os.

Trokutaste rešetke, koje se sastoje od samo zavare (Sl. VIII.5, a) ili trokutaste s dodatnim razmacima (Sl. VIII.5, b) su krutije od bezkrasnih, jer formiraju rešetku u ravnini lica stupa, čiji su svi elementi rad na aksijalnim silama; međutim, oni su više intenzivni za proizvodnju.

Trake (Sl. VIII.5, c) stvaraju sistem razdeljivanja u ravnini lica stupa s krutim čvorovima i elementima koji rade u savijanju, zbog čega je lutka rešetke manje kruta. Ako je udaljenost između grana znatna (0,8-1 m ili više), tada su elementi rešetke bez mozga teški; u tom slučaju prednost treba dati dijagonalnoj rešetki.

Rešetka je nezahvalna i izgleda jednostavnije; često se koristi u stupovima i stalcima relativno male snage (opterećenje do 2000-2500 kN).

Jezgra prolaznog stupa sastoji se od dva ili više kotrljajućih profila međusobno povezanih u ravninama polica pomoću traka ili rešetki.

Glavna prednost prolaznih stupaca je mogućnost da se ispune uslovi ravnoteže.

Kroz stupove su prilično ekonomične u pogledu potrošnje metala. Ujedno su naporniji za proizvodnju, jer obilje kratkih šavova otežava automatsko zavarivanje.

Presjek šipke kroz stupove obično je formiran od dva smještena policama prema unutra. Raspored kanala prema van s policama s istim ukupnim dimenzijama poprečnog presjeka manje je povoljan s gledišta potrošnje materijala i koristi se samo u zakovicama na stupovima zbog udobnosti zakovanja.

Presjek, izrađen od I-greda, koristi se samo pri značajnim opterećenjima, isključujući upotrebu kanala.

Presjek sastavljen od četiri ugla koristi se u dugim komprimiranim elementima (jarboli, dizalice itd.), Koji zahtijevaju određenu krutost u oba smjera. Ovaj je odsjek vrlo ekonomičan, a dizajn je relativno lagan, ali prisutnost rešetki u četiri ravnine čini mnogo vremena.

Rešetka kroz stupac obično se izrađuje iz pojedinih uglova sa najveća fleksibilnost element λ = 150. Rešetka se primjenjuje trokutasto, jednostavno i s potpornicama ili dijagonalom.

Pričvršćivanje rešetke na grane stupca može se izvesti zavarivanjem ili zakovicama; dopušteno je centrirati uglove na vanjskim rubovima grana. Stubovi sa oblogama su lakši za izradu, nemaju izbočene uglove rešetke i ljepši su. Stupovi s rešetkama su mnogo čvršći, posebno protiv torzije.

Rad šipke prolaznog stuba pod opterećenjem

Dvije grane jezgre prolaznog stupa povezane su trima ili rešetkama u jednu cjelinu. U nedostatku takve veze, svaka grana pod opterećenjem doživjet će uzdužno savijanje u odnosu na svoju osovinu (os 1 - 1). U prisustvu traka ili rešetki

Znatno povećava krutost štapa u cjelini, jer obje grane djeluju zajedno, poput jednog presjeka, doživljavajući uzdužno savijanje u odnosu na osi y - y. Ova se osovina, nasuprot materijalnoj osi x - x, koja presijeca tijelo stupa, naziva slobodna os.

Fleksibilnost prolaznog štapa u odnosu na materijalnu os λ x jednaka je fleksibilnosti jedne grane u odnosu na istu osi x - x, jer je r x = √2J x / 2F = √J x / F. Fleksibilnost relativno slobodne osi y - y ovisi o udaljenosti između grana (veličina 2a).

Trenutak inercije J y presjeka dvije grane izražava se formulom

gdje je J 0 inercijski trenutak jedne grane u odnosu na njenu osovinu 1 - 1;

F B je površina poprečnog presjeka jedne grane;

a - udaljenost od osi grane 1 - 1 do slobodne osi štapa y - y.

Čini se da bi se fleksibilnost stupa stupa u odnosu na slobodnu os trebala odrediti formulom

gdje je l y izračunata dužina štapa stupa u odnosu na osi y - y.

Međutim, u stvarnosti je fleksibilnost stupa u odnosu na slobodnu os veća zbog elastične fleksibilnosti letvica ili rešetki. Ova takozvana smanjena fleksibilnost jednaka je

Gdje je μ CR\u003e 1 koeficijent smanjenja kompozitne šipke, ovisno o deformabilnosti (usklađenosti) letvice ili rešetke; za stubove s letvicama

a za stupove sa rešetkama

* Derivanje ovih koeficijenata pogledajte u kolegiju "Čelične konstrukcije" koji je uredio prof. N. S. Streletsky, Državna izdavačka kuća literature o građevinarstvu i arhitekturi, 1952.

Dakle, smanjena fleksibilnost bit će jednaka:

Za stubove s letvicama

Za stupove sa šipkama

Ovdje je λ u = l y / r y fleksibilnost cijelog štapa u odnosu na slobodnu os, određena formulom (4.VIII);

λ in = l in / r in - fleksibilnost grane između traka u odnosu na vlastitu osovinu 1 - 1;

F je površina poprečnog presjeka cijelog štapa;

F p je područje poprečnog presjeka dviju nosača rešetki (u dvije ravnine).

Drugi pojam u radikalnom izrazu formula (5.VIII) i (6.VIII) uzima u obzir fleksibilnost grana i fleksibilnost dasaka ili rešetki i na taj način određuje potrebno uređenje potonjih, jer se smanjena fleksibilnost također mijenja s tim vrijednostima.

Izračunata fleksibilnost kojom se određuje koeficijent φ najveća je od dvije fleksibilnosti, λ x ili λ, itd. Budući da širenjem grana (tj. Povećanjem udaljenosti a na slici, a), lako je postići smanjenje λ pr bez značajnih troškova metala i da bi udovoljili zahtjevu λ pr ≤ λ x tada, pri odabiru poprečnog presjeka štapa složenog stupa, u pravilu polaze od potrebne fleksibilnosti u odnosu na osu materijala.

Za komprimirane šipke koje se sastoje od četiri grane, smanjena fleksibilnost jednaka je

gdje je λ najveća fleksibilnost cijelog štapa u odnosu na slobodnu os;

F B1 i F B2 - površina presjeka para grana zajedničke osi 1 - 1 i 2 - 2;

F p1 i F p2 su područja poprečnog presjeka nagrada na rešetkama koje leže u ravninama okomitim na osi 1 - 1 i 2 - 2.

Spojni elementi- trake, ili rešetke - u središnjem komprimiranom stupcu računaju na poprečnu silu koja se može stvoriti savijanjem kritične sile, koja, kao što znate, za određeni materijal ovisi samo o geometrijskim dimenzijama štapa.

Prema normama i tehničkim uvjetima, vrijednost ove uvjetne poprečne sile određuje se ovisno o presjeku štapa prema formulama:

gdje je F br - bruto presjek šipke u cm 2.

Pretpostavlja se da je poprečna sila Q konstantna duž visine štapa i ravnomjerno raspoređena između ravnina traka (rešetki).

Pod djelovanjem poprečne sile, stupac se savija, a letvice se savijaju i sijeku u svojoj ravnini kao elementi potporne rešetke, a elementi rešetki - do aksijalnih sila poput ograde i potpornjaka. Stupovi s rešetkama manje su deformativni od stubova s letvicama, pa se zbog toga uglavnom koriste za velika opterećenja.

"Dizajn čeličnih konstrukcija",
K. K. Mukhanov

Kao i u čvrstim stupovima, odabir presjeka štapa prolaznog stupa započinje određivanjem potrebne površine poprečnog presjeka, na osnovu izračunatog opterećenja i izračunatog otpora materijala. Za to je preliminarno postavljen koeficijent φ = 0,7 / 0,9. Nakon toga određena je površina poprečnog presjeka jedne grane prema formuli. Na temelju pronađenog područja odabire se najbliži broj kanala prema asortimanu ili ...

Vrste presjeka Čvrsti stupac šipke formiran je od jednog ili više kotrljajućih profila ili listova spojenih zavarivanjem ili zakovicama. Vrste čvrstih stupova presjeka prikazane su na slici. Najracionalnija sa stanovišta rada materijala je cevasti presjek, koji se u praksi malo koristi. Glavni dio neprekidnih centralno komprimiranih stubova je zavareni I-odjeljak izrađen od ...

Kroz stupove imaju u donjem dijelu dizalice dvije grane povezane kratkim potpornicama - poprečnim šipkama. U tom slučaju uzmite dimenzije visine presjeka grana L 250 ili 300 mm i širine poprečnog presjeka grane L 500 ili 600 mm.
Kroz stupove imaju u donjem dijelu dizalice dvije grane povezane kratkim potpornim prečkama.
Kroz stupove su nešto lakši od čvrstih stubova, ali naporniji za proizvodnju.
Kroz stupove imaju veću složenost izrade u odnosu na kontinuirane, jer se sastoje od značajnog broja elemenata i kratkih zavara, za koje je korištenje automatskog zavarivanja teško.
Kroz stupove su ekonomičniji u potrošnji čelika, ali naporni u proizvodnji. S visinom poprečnog presjeka stupa od 1500 mm ili više, smanjenje potrošnje metala daje veći doprinos ukupnim troškovima nego povećanje troškova rada u proizvodnji.
Cipele tipa narukvice. Kroz stupove stalnog presjeka u pravilu treba oblikovati dvije grane međusobno povezane rešetkama.
Dvostruki ogranci stupaca. Čvrsti i kroz stupove, u pravilu, su integralni, jer je poželjnije ugraditi armirano-betonske konstrukcije od veliki predmeti.
Prolazni stupac izračunava se zasebno za svaku podružnicu. Vertikalne sile i momenti koji djeluju na stup nalaze se u granama i zatim se svaka grana izračunava kao centralno komprimirani štap.
Mora se provjeriti stabilnost prolaznog stupca kao jedinstvenog štapa iz ravnine djelovanja trenutka, jer se to osigurava provjerom stabilnosti pojedinih grana.
Grane prolaznih stupova povezane su rešetkama, obično smještene u dvije paralelne ravnine duž vanjskih lica grana.
Izračun prolaznih stupaca vrši se pod pretpostavkom da stupci djeluju kao rešetke sa paralelni pojasevi.

Grane prolaznih stupova mogu se međusobno povezati trakama ili rešetkama, koje su obično namotane na policama grana. Stubovi s letvicama jednostavniji su za izradu i trebaju se koristiti s aksijalnim kompresijama i malim razmakom između grana.
Jezgra prolaznih stupova sastoji se od dva ili više kotrljajućih profila (kanala, I-greda ili uglova) povezanih u ravninama polica pomoću traka ili rešetki.
Grane prolaznog stupa djeluju na uzdužne aksijalne sile, stoga se njihove baze izračunavaju i konstruiraju kao osnove središnje komprimiranih stupova (vidi poglavlje. Središnje ploče kombiniraju se s težištem grana. Inače se u grani stupaca pojavljuje dodatni trenutak.
Stabilnost prolaznog stupa kao jednostrukog štapa iz ravnine trenutka ne treba provjeravati, jer se osigurava provjerom stabilnosti pojedinih grana.
Do izračuna posebnog stupca. Presjek ekscentrično komprimiranog stupa obično se bira sljedećim redoslijedom.
Primjeri tvorničkih spojeva grana kroz stupove. | Primjer dizalice dizalice napravljene od kanala za dizalice nosivosti do 5 tona. Cipele prolaznih stupova stalnog presjeka, po pravilu, konstruirane su krutog tipa analogno s cipelama od čvrstih stubova.
Presjek ekscentrično komprimiranog stupa obično se bira sljedećim redoslijedom.
U stupcima koji se prolaze kroz stupove koriste se zasebne baze. Jednostavne su za proizvodnju i ekonomične. Podnožje ispod svake grane postavljeno je simetrično u odnosu na njegovu osovinu i računa se na središnju kompresiju od maksimalnih sila koje djeluju na granu. Osnova se sastoji od postolja, nosača, rebra i potpornih stolova za sidrene vijke.
U prolaznim stupovima dviju grana potrebno je osigurati jaz između krakova grana (100 - 150 mm) radi mogućnosti slikanja unutarnje površine.
Na primjer, odjeljak stupca. Kroz stupove treba obratiti veliku pažnju na dizajn rešetki. Manjak pažnje prema njihovom dizajnu više puta je doveo do nesreća.
Spojni elementi prolaznih stupova koji rade za ekscentrično sabijanje trebaju se računati bilo na stvarnu bočnu silu ili na uvjetnu bočnu silu izračunatu formulom (2.18), ovisno o tome koja se od ovih vrijednosti pokaže veća.

Poprečni presjek grana prolaznih stupova preporučuje se načiniti od kanala smještenih unutar polica i povezanih prekrivima duž vanjskih polica kanala. Za posebne radne radionice koriste se zasebni stupovi. Hippedni ogranak podijeljenih stupova obično je oblikovan sa stalnim presjekom s neprekidnim zidom.
Visina poprečnog presjeka kroz stupove stalnog presjeka treba biti dodijeljena, kao u stupovima s čvrstim zidom, u skladu s uputama odlomaka.
Rešetka u prolaznim stupovima značajno utječe na stabilnost cijelog stupca u cjelini i njegovih grana.
Procijenjene duljine stupova zabijenih u temelje. Fleksibilnost pojedinih grana prolaznih stupova u ravnini spojnih mreža ne smije biti veća od fleksibilnosti cijelog štapa.
Rešetke i rešetke prolaznog stupa osiguravaju zajednički rad svih grana i značajno povećava krutost jezgre stupa u cjelini. Prilikom dizajniranja kroz stupove sa rešetkama (Sl. 57, a, b), fleksibilnost pojedinih grana između čvorova traje ne više od 80 i ne više od vrijednosti le / šipke u cjelini.
Nakon uspostavljanja konačnog presjeka prolaznog stupca, prijeđite na izračun rešetke.
Pričvršćivanje jednostepene konzole na prolazni stupac izračunava se na isti način kao i spoj konzole na kontinuirani stup. Odjeljak krutog umetka u stupcu uzima se, u pravilu, isto kao i dio konzole.
Elementi spojne rešetke u prolaznim stupovima računaju na uslovnu poprečnu silu koja u stupcu proizlazi iz njegovog savijanja zbog nasumičnih ekscentričnosti. Rešetka opaža ovu poprečnu silu i sprečava međusobno pomicanje grana duž uzdužne osi stupa.
Da bi se održala nepromjenjivost konture poprečnog presjeka prolaznog stupca, grane stupova povezane su poprečnim dijafragmama (sl. 8.7), koje se postavljaju visine stupca 3-4 m.
Stoga se za ispitivanje izračunatih poprečnih sila u centralno komprimiranom kompozitu kroz stupove koriste rezultati ispitivanja koji su pokazali da poprečna sila ovisi o geometrijskim dimenzijama stupca i materijala.
Konzole za potporne grede dizalica koje počivaju na stupovima preporučuje se da budu izrađene od dvostepenih kanala.
Vrste poprečnog presjeka rešetkastih stubova. | Za proračun stupca rešetke. Navedena fleksibilnost izračunava se na isti način kao i za centralno komprimirane stupove (vidi poglavlje.
Tvornički spoj zakovanog stupa kontinuiranog presjeka.
Dizajn dijelova stepenicastog dizalice na stepenastom dizalici provodi se slično dizajnu prolaznih stupova stalnog presjeka u skladu s uputama iz stavaka.
Postoje programi za automatizirani odabir presjeka stubova i rešetki, prema kojima se sekcije neprekidnih i prolaznih stupova odabiru iz različitih asortimana (zavareni presjeci i kombinirani presjeci iz zavarenih, valjanih i savijeni profili) i presjeke elemenata rešetki - od uglova, cijevi, tinejdžera, savijenih profila.
Fleksibilnost dizajna kojom se određuje koeficijent and i, u skladu s tim, stabilnost prolaznog stupca provjerava se formulom (3.4), najveća od dvije fleksibilnosti: Xx ili kef.
Za donji dio stupca, pored sila M i CI, određuje se i vrijednost poprečne sile Q koja je potrebna za izračunavanje zagrada prolaznih stubova i temelja.
Za donji dio stupa, pored sila M i N, određuje se poprečna sila Q, koja je potrebna za izračunavanje zagrada prolaznih stubova i temelja.
Presjek sidrnih vijaka koji primaju zatezne sile u čvrstim stupovima nalazi se iz stanja ravnoteže svih sila u odnosu na težište trokutastog dijagrama tlačnih napona, a u prolaznim stupovima kao rezultirajuća sila u ispruženoj grani.
Kada pravite spojeve bilo koje vrste stupova s prekrivačima, zavarivanje tijekom zavarivanja presvlaka ne smije se dovoditi do osi spoja za 30 mm sa svake strane, to će umanjiti koncentraciju napona u slojevima. zavareni neprekidnim zavarivanjem. Kada se koristi ručno zavarivanje, ovaj se zahtjev odnosi na stupove koji su postavljeni u svim klimatska područja.
Stupci srednjih redova obično oblikuju simetrični presjek (Sl. 14.7 6) s granama iz profila kotrljanja (tip I tee) ili složeni presjek. Prolazni stupac djeluje kao rešetka s paralelnim pojasevima; od izračunatih sila N i L1 koje djeluju u koloni, u njegovim granama nastaju samo uzdužne sile. Poprečna sila Q uočava se rešetkom.
U stupovima stalnog presjeka, dizalica dizalice koja se podupire na relativno dugim konzolama, u nedostatku kočione grede, ne osigurava pouzdano pričvršćivanje stupa, stoga je nepraktično to uzeti u obzir pri određivanju procijenjene duljine od ravnine okvira. U stepeništu kroz stupac, dizalica dizalice montirana duž osi unutrašnje grane pouzdano se osigurava od pomicanja od ravnine okvira, ali ima vrlo mali učinak na drugu granu. Zbog toga procijenjene duljine šatora i grana dizalica mogu biti različite: od dna baze do donjeg pojasa grede dizalice za granu dizalice i do kočne konstrukcije za šator.
Prednost kontinuiranih stupaca nad čvrstim stupovima je u tome što dodjeljivanjem odgovarajućeg razmaka između grana možete dobiti stupac koji je podjednako udaljen od BF u odnosu na obje glavne osi, obje s jednakim izračunatim (smanjenim) dužinama / l: 1y, i s oštro različitim. Međutim, izrada prolaznih stupova je složenija, dugotrajna i samim tim i skuplja.

Vrste prolaznih stupaca. Jezgra prolaznog središnjeg komprimiranog stupa obično se sastoji od dvije grane (kanala ili I-snopova), međusobno povezanih rešetkama (Sl. 8.4, a-c). Os koja prelazi preko grana naziva se materijalnom; os paralelna sa granama naziva se slobodnom. Udaljenost između grana utvrđuje se od stanja jednake udaljenosti štapa.

Kanalne šipke u zavarenim stupovima je povoljnije postavljati s policama prema unutra (Sl. 8.4, a), jer u tom slučaju u slučaju rešetke dobivaju manje širine i bolje se koriste dimenzije stupa. Snažniji stupovi mogu imati grane valjanih ili zavarenih I-greda (Sl. 8.4, b).

U kroz stupove dviju grana potrebno je osigurati jaz između pukova grana (100-150 mm) za mogućnost bojenja unutrašnjih površina.

Duge šipke koje nose male terete trebale bi imati razvijen presjek za pružanje potrebne krutosti, pa ih treba racionalno oblikovati iz četiri ugla povezana rešetkama u četiri ravnine (Sl. 8.4, d). Takve šipke s malom površinom presjeka imaju značajnu krutost, međutim, složenost njihove izrade veća je od složenosti izrade šipki s dvije grane.

Odabir odjeljaka i strukturni dizajn jezgre stupa

Kroz stupce. Prilikom odabira poprečnog presjeka prolaznog stupca, njegova stabilnost u odnosu na slobodnu os provjerava se ne fleksibilnošću λ u = l ef / i y, već smanjenom fleksibilnošću:

Navedena fleksibilnost ovisi o udaljenosti između grana uspostavljenih u procesu odabira sekcije. Udaljenost između grana zadovoljava zahtjeve jednake udaljenosti prolaznog stupca u odnosu na osi x i y, ako je smanjena fleksibilnost jednaka fleksibilnosti u odnosu na materijalnu osovinu x:

Odabir poprečnog presjeka prolaznog stupca započinje proračunom stabilnosti u odnosu na materijalnu osovinu x, tj. određivanjem potrebne površine poprečnog presjeka po formuli:

Kao i kod odabira poprečnog presjeka čvrstih stupova, mora biti fleksibilan kako bi se iz tablice dobio koeficijent stabilnosti (uzdužno savijanje) φ.

S obzirom na fleksibilnost λ i određivanje koeficijenta φ iz nje, pomoću formule (8.30) dobivamo potrebnu površinu i inercija polumjera u odnosu na materijalnu osovinu l: (budući da je fleksibilnost u odnosu na os materijala jednaka izračunatoj fleksibilnosti).

Odredivši potrebnu površinu i radijus inercije, iz asortimana odabiremo odgovarajući profil kanala ili profil snopa. Ako se te vrijednosti prema asortimanu ne podudaraju u jednom profilu, što se događa kada je fleksibilnost postavljena pogrešno, tada morate uzeti profil u kojem bi A mp i i x imali vrijednosti najbliže onima koje su pronađene.

Prihvatajući presjek, provjeravamo njegovu prikladnost formulom:

Ako je presjek odabran zadovoljavajuće, tada je sljedeći korak utvrđivanje udaljenosti b između grana od uvjeta ravnoteže:

Daske u 2 nivoa:

Daske u 4 ravnine:

Trouglaste šipke

λ je najveća fleksibilnost cijelog štapa; λ 1 - λ 3 - fleksibilnost pojedinih grana u odnosu na njihove vlastite osi paralelne s glavnim osovinama presjeka štapa.

Potrebno je imati λ 1< λ у так как в противном случае возможна потеря несущей способности ветви ранее потери устойчивости колонны в целом.

Odredivši fleksibilnost λ y, pronalazimo odgovarajući polumjer inercije i y = l ef / λ y i udaljenost između grana, koja je povezana s polumijerom inercije omjerom b = i y / k 2. Koeficijent k 2 ovisi o vrsti presjeka grana i uzima se prema tablici. Vrijednost b mora biti povezana s dopuštenom veličinom stupca, kao i s potrebnim zazorom između prirubnica grana.

Da bi odredili smanjenu fleksibilnost u stupovima dijagonalne rešetke, dat im je poprečni presjek zagrade Oglas. Imajući omjer A / O, smanjuje se fleksibilnost λ ef ovisno o vrsti rešetke, a zatim i y y i b

Nakon konačnog odabira poprečnog presjeka, stupac se provjerava na stabilnost u odnosu na os y prema formuli:

Za provjeru stabilnosti potrebno je sastaviti poprečni presjek štapa, postaviti udaljenost između traka i odrediti koeficijent φ od date fleksibilnosti. Ako je koeficijent φy veći od koeficijenta φx, tada test stabilnosti u odnosu na os y prema formuli nije potreban.

U stupcima s rešetkama treba provjeriti i stabilnost pojedinog ogranka u području između susjednih čvorova rešetke. U stupovima s rešetkama u četiri ravnine s pojasevima i rešetkama jednostrukih kutova, proračunate duljine remena i remenica ovise o vrsti rešetke, izvedbi pričvršćivanja vijka na remen i omjeru linearne krutosti pojasa i rešetke. Vrijednosti izračunatih dužina prihvaćaju se prema normama. Nakon uspostavljanja konačnog presjeka prolaznog stupca, prijeđite na izračun rešetke.

Ulaznice za metalne konstrukcije (pitanje)

Asortiman metalnih konstrukcija 0,4 (Dokument)

Silenko V.P., Ardeev V.N., Novinkov A.G. Vodič za metalne konstrukcije (dokument)

Nagodbeni i grafički radovi na metalnim konstrukcijama (PGS, ÉUN, GSH, PZ) (Nagodbeni i grafički radovi)

Sažetak - Proizvodnja metalnih konstrukcija za građevinarstvo (Sažetak)

Odgovori za armirane betonske konstrukcije (Cheat Sheet)

n1.doc

Centralno komprimirani stupovi. Opće karakteristike.

U centralno komprimiranim stupovima rezultirajuća sila djeluje duž osi stupca i uzrokuje središnju kompresiju izračunatog presjeka.

Centralno komprimirani stupovi ( pirinča) koriste se za održavanje međukatnih plafona i premaza zgrada, na radnim mestima, vijaduktima, nadvožnjacima itd.

Centralno komprimirani štapovi djeluju kao dio konstrukcijskih elemenata i teških kompleksa uzgojene farme i okviri (sl. 8.1), komprimirani elementi sustava na kablovima itd. Stubovi prenose opterećenje s donje konstrukcije na temelje i sastoje se od tri dijela koja su određena prema njihovoj namjeni:

glava, na kojoj počiva struktura za učitavanje iznad stupaca;
šipka - glavno strukturni elementprijenos tereta s vrha na bazu;
bazaprebacivanje tereta sa štapa na temelj.

Prema dizajnu odjeljka kolone se dijele:

Čvrsta;

Presek.

Čvrsti stupci prema vrsti odjeljka:

Otvoreni dio;

Zatvoreni dio.

Stubovi i komprimirani štapovi konstruirani su gotovo isključivo od čelika. Upotreba aluminijskih legura u komprimiranim šipkama u pravilu je neracionalna zbog lošeg uzdužnog savijanja legura zbog malog modula elastičnosti. Međutim, u općem konstrukcijskom kompleksu od aluminijske legure mogu se konstruirati i šipke od komprimovane legure.

Cevovodno-betonski stubovi dobro djeluju za centralno sabijanje i ekonomični su u pogledu potrošnje metala, čija se jezgra sastoji čelična cijevispunjen betonom.

Prema statičkoj šemi i prirodi utovara kolone mogu biti jednoslojni i višeslojni. Stubovi i komprimirani štapovi su kontinuirani ili kroz

Kontinuirani centralno komprimirani stupovi. Odabir odjeljka.

Jezgra kontinuiranog stupa izrađena je od valjanih profila ili listova koji čine otvoreni ili zatvoreni dio ( crtanje).

Sl. 23. Otvoreni dijelovi od čvrstih šipki

Sl. 24. Zatvoreni presjeci čvrstih šipki

Da bi stup bio jednako stabilan, njegova fleksibilnost u osi x trebala bi biti jednaka fleksibilnosti u osi y, tj.? x =? y. Međutim, u I odjeljcima s istim izračunatim duljinama ovaj uvjet nije ispunjen, jer su njihovi inercijski radijusi različiti po veličini. U I-dijelu, radijus inercije oko osi x: i x  0.43 h, a polumjer inercije oko osi y: i y  0.24 bstoga je za dobivanje presjeka ravnoteže potrebno 0,43h = 0,24b ili b
Zbog neznatne širine njegovih polica, običan kotačići s dvostrukim trakama zadovoljavaju najmanje ravnotežu zahtjeva ravnotežne stabilnosti i zato se rijetko koriste.

Zavareni dvostruki čaj je glavna vrsta sekcije komprimiranih stubova.

Automatsko zavarivanje omogućava jeftin, industrijski način izrade takvih stubova.

Stupovi presjeka su jednako stabilni u dva smjera i jednostavni su za izradu.

Stupci cjevastog presjeka vrlo su racionalni (slika 24a) s inercijskim polumjerom i = 0,35d sr, gdje je d sr promjer kruga duž osi lista koji tvori stup.

Zavarivanje omogućava dobivanje stupova zatvorenog presjeka i drugih vrsta, na primjer, iz dva kanala koja se mogu ojačati pri velikim opterećenjima.

Sekcijski izbor kontinuiranog stupca.

1) S obzirom na vrstu presjeka stupaca, formulom određujemo traženu površinu presjeka Amp =N / (?* R*?);

2) Da bismo prethodno odredili koeficijent FI, postavili smo fleksibilnost stupca

? = l 0 / i;

3) U prvoj aproksimaciji odredimo traženo područje i potreban inercijski polumjer koji odgovara datoj fleksibilnosti: i tr = l 0 / ?;

4) Zavisnost radijusa inercije o vrsti presjeka približno se izražava formulama: r x = a 1 h; r y = a 2 h;

5) Odavde se utvrđuju potrebne opće dimenzije dijela stupaca:

h Tr = i Tr / a 1; b tr = i tr / a 2;

6) Ispravljajući vrijednosti A, b i h, provjerite presjek

i x = a 1 h; i y = a 2 b;

I napon

?=N / (? min * A) ? R*?;

Prednosti stubovi zatvorenog presjeka su jednaki, kompaktni i dobrog izgleda; Nedostaci uključuju nepristupačnost unutarnje šupljine za slikanje. Da bi se izbjegla korozija, takvi stubovi moraju biti zaštićeni od prodiranja vlage.

Prilikom punjenja čelične cevi betonom dobija se efikasna složena konstrukcija (cijev-beton), u kojoj je cijev školjka, koja ograničava poprečne deformacije zatvorenika unutar betonskog cilindra. U tim uvjetima rada, tlačna čvrstoća betona značajno se povećava, eliminirajući gubitak lokalne stabilnosti cijevi i korozije njegove unutarnje površine.

U šipci za betonsku cijev, beton djeluje uglavnom radi kompresije, a cijev radi poprečne zategnutosti. Cijevi se mogu izrađivati od čelika niskog ugljika ili niskolegiranog čelika, koristi se beton visokih stupnjeva - od 250 do 500 i više.

Kroz centralno komprimirane stupove. Odabir odjeljka.

Jezgro kroz središnje komprimirani stupac obično se sastoji od dvije grane (kanala ili I-snopa) povezanih rešetkama. Os koja prelazi preko grana naziva se materijalnom; os paralelna sa granama naziva se slobodnom. Udaljenost između grana utvrđuje se od stanja jednake udaljenosti štapa.

Kanalne šipke u zavarenim stupovima su povoljnije za postavljanje polica prema unutra, jer su u ovom slučaju rešetke uže i bolje se koriste dimenzije stupa.

Snažniji stupovi mogu imati grane valjanih ili zavarenih I-greda.

U stupovima dviju grana potrebno je osigurati razmak između pukovnih ogranaka (100 - 150 mm) za mogućnost bojenja unutarnjih površina.

Duge šipke koje nose male terete trebale bi imati razvijen presjek za pružanje potrebne krutosti, pa ih treba racionalno oblikovati iz četiri ugla povezana rešetkama u četiri ravnine. Takve šipke s malom površinom presjeka imaju značajnu krutost, međutim, složenost njihove izrade veća je od složenosti izrade šipki s dvije grane.

Sa cevastim presjekom grana mogući su trokutasti šipci, prilično kruti i ekonomični u pogledu potrošnje metala.

Rešetke omogućavaju zajednički rad grana šipke stupca i značajno utječu na stabilnost stuba u cjelini i njegovih grana. Koriste se rešetke različitih sistema: od konzola, narukvica i potpornih nosača, i od kružnog tipa u obliku letvice.

Trokutaste rešetke, koje se sastoje od samo držača, ili trokutaste s dodatnim potpornjama, čvršće su od bezkrasnih, jer formiraju rešetku u ravnini lica stupa, čiji svi elementi djeluju kada su aksijalno savijeni, ali su naporniji za izradu.

Daske koje se stvaraju u ravnini stupca sučeljavaju se sa sistemom za razdjeljivanje s krutim čvorovima i elementima koji rade u savijanju, zbog čega je razdjelna mreža manje kruta. Ako je udaljenost između grana znatna (0,8 - 1 m ili više), tada su elementi rešetke bez okvira teški; u ovom slučaju prednost treba dati raskočnoj rešetki.

Rešetka bez okvira izgleda dobro i jednostavnija je, često se koristi u stupovima i stalcima relativno male snage (s konstrukcijskim opterećenjem do 2000 - 2500 kN).

Definicija presjeka grane.

1) definirano fleksibilnošću štapa? = 70 ... 90 (pri N 1500 kN);

2) fleksibilnošću? odrediti koeficijent uzdužnog savijanja ?;

3) izračunajte potrebnu površinu poprečnog presjeka A 1 = N 1 / (? R y?);

4) odredivši potrebnu površinu i potrebni polumjer inercije (i x mp = l 0 /?) Po asortimanu;

5) odaberite odgovarajući profil;

6) Provjerite stabilnost po formuli? = N / (? X A)? R?;

7) Odredite udaljenost između grana stanja ravnoteže? pr =? x

Podnožje stupca. Vrste. Karakteristike dizajna.

Baza je potporni dio stupca, koji prenosi snagu sa kolone na temelj. By konstruktivno rješenje baze mogu biti sa poprečnim ( pirinač a), sa brušenim krajem ( pirinač b) i sa šarkama u obliku središnje ploče ( pirinač b).

Podloge sa zglobnim uređajem jasno odgovaraju shemi dizajna, ali zbog veće složenosti ugradnje u stupove, rijetko se koriste.

S relativno malim naporima dizajna u stupovima (do 4000-5000 kN), baze sa presjecima se češće koriste. Traverza prihvata teret sa šipke stupca i prenosi ga na osnovnu ploču. Da bi se povećao ujednačeni prijenos pritiska s ploče na temelj, krutost ploče povećava se dodatnim rebrima između grana kolosijeka ( pirinač D) U svjetlosnim stupovima ulogu križanja mogu se obavljati konzolnim rebrima zavarenim na šipku stupa i osnovnu ploču ( pirinač E) U stupovima s velikim dizajnerskim naporima (6000 - 10000 kN ili više), preporučljivo je izlijevati krajnju stranu baze. U tom slučaju su nedostatak poprečnog i rebra i ploča, da bi opterećenje ravnomjerno prenosila na temelj, mora imati značajnu debljinu. Dizajn postolja s brušenim koncem mnogo je jednostavniji, a u ovom slučaju omogućuje postavljanje izvesti na jednostavniji, neusklađujući način.

Kada su stupovi zavareni temeljem, sidreni vijci postavljaju se samo kako bi se fiksirao konstrukcijski položaj stupca i učvrstio tijekom instalacije. Sidra su u ovom slučaju pričvršćena direktno na osnovnu ploču; zbog fleksibilnosti ploče potrebno usklađivanje parenja pod djelovanjem slučajnih trenutaka ( pirinač D, E) S tvrdim spajanjem, sidra su pričvršćena na šipku stupa preko ispružnih krakova i zategnuta su naponom bliskim konstrukcijskom otporu, što eliminira mogućnost rotacije stupa ( riža yo).

Promjer sidrnih vijaka s artikulacijom uzima se jednak d = 20-30 mm, a s krutim d = 24-36 mm. Kako bi se omogućilo neko pomicanje stupca tijekom njegove ugradnje, promjer rupe za sidrene vijke uzima se 1,5-2 puta veći od promjera sidra. Na sidrene vijke postavljaju se podlošci s otvorom koji je za 3 mm veći od promjera vijka, a nakon što se vijak povuče pomoću matice, podložnik se zavari na bazu.

Dizajn i proračun glave stupaca.

Glava stupa je dizajnirana tako da opaža koncentrirani pritisak nadzemnih konstrukcija (grede, rešetke i sl.) I jednoliku raspodjelu po presjeku štapa. Sa besplatnim uparivanjem grede se obično postavljaju na vrh stupa, što osigurava jednostavnu ugradnju.U ovom slučaju glava stupa sastoji se od ploče i rebara koja podržavaju ploču i prenose opterećenje na jezgru stupa.

Ako se teret prenosi na stupac kroz izbrijane krajeve potpornih rebara greda smještenih blizu središta stupa, tada je glava ploče odozdo potpomognuta rebrima koja idu ispod potpornih rebara grede ( smokva A, b).

Rubovi glave zavareni su na osnovnu ploču i na grane stuba sa kroz štap ili do zida stuba čvrstom šipkom. Šavovi koji pričvršćuju rub vrha na ploču moraju izdržati puni pritisak na vrhu. Provjerite ih prema formuli:

? = N / (k w? L w)? (?? sv y * R sv y) min ?.

Visina rebra za glavu određena je potrebnom duljinom šavova koji prenose opterećenje na stupac stupaca (duljina šavova ne smije biti veća od 85? W k sh):

h p = N / (4k w (?? sv y R sv y) min?).

Debljina vrha vrha određuje se iz stanja otpornosti na kolaps pod punim referentnim pritiskom:

t str = N/ l vidi R vidi gdje je l cm duljina površine nabora jednaka širini potpornog rebra grede plus dvije debljine ploče glave stupa.

Dodijelivši debljinu rebra, trebali biste ga provjeriti:

? = 0,5N / 2h p t p? R cp.

S malim debljinama zidova kanala prolaznog stuba i zida kontinuiranog stupa, moraju se također provjeriti za posjekotinu na mjestu pričvršćivanja rebara na njih. Zid možete učiniti debljim unutar visine glave.

Da bi se rebra koja nose temeljnu ploču učvrstila i ojačala protiv gubitka stabilnosti stijenke osovine stupa u mjestima premještanja velikih koncentriranih tereta, okomita rebra koja apsorbiraju teret su odozdo uokvirena vodoravnim rebrima. s vijcima za pričvršćivanje stupaca koji učvršćuju konstrukcijski položaj greda.

Debljina temeljne ploče prihvaćena je strukturno unutar 20-25 mm.

Kad se bruši kraj stupca, pritisak greda prenosi se preko osnovne ploče direktno do rubova glave. U ovom se slučaju konstruktivno dodjeljuje debljina šavova koji povezuju ploču s rebrima, kao i sa granama stupa.

Velike potporne pritiske greda bolje je prenijeti na stup kroz rebra koja se nalaze iznad polica stupa.

Ako se greda pričvrsti sa stupa sa strane, vertikalna reakcija prenosi se preko nosećeg rebra grede do stola zavarenog na stupove stupa. Kraj potpornog rebra grede i gornji rub stola su pričvršćeni. Debljina stola se uzima 20-40 mm više od debljine potpornog rebra grede.

Preporučljivo je zavarati stol na stupac sa tri strane.

Zavarivanja koja zavaruju tablicu na stupac izračunavaju se formulom:

? = 1,3N / (k w? L w)? ? (?? sv y * R sv y) min.

Koeficijent 1.3 uzima u obzir moguću paralelnost krajeva nosećeg rebra grede i tablice zbog netočnosti proizvodnje, što dovodi do neravnomjerne raspodjele reakcije između vertikalnih spojeva.

Tako da greda ne visi na vijke i čvrsto se uklapa na potporni stol, potporna rebra grede pričvršćuju se vijcima na stupac, čiji promjer treba biti 3-4 mm manji od promjera otvora.

Farme. Vrste i opseg.

Presa je struktura štapa u kojoj su krajevi šipki povezani čvorovima i tvore statički nepromijenjeni sistem

Čelične rešetke široko se koriste u industrijskim i civilne zgrade, hangara, željezničke stanice itd. Mostovi velikog raspona, radio kule i jarboli, kule za prijenos energije i mnoge druge građevine izrađene su u obliku čelične rešetke.

U usporedbi s čvrstim gredama, rešetke su ekonomične u pogledu potrošnje metala, lako im se daje bilo koji oblik koji zahtijeva uvjete tehnologije, rada pod opterećenjem ili arhitekture, a relativno su jednostavni za izradu.

Klasifikacija farmi:

By statički krug farme su: snop (split, kontinuirano, konzolno), lučni, okviri i kablovski nosači.

Ovisno o obrisi pojaseva farme su podeljene u segmentirani, poligonalni, trapezni, s paralelnim remenima i trokutastim.

Sistemi rešetki: Trokutasti, dijagonalni, polovinski, dijagonalni, rombični.

By način povezivanja elementi u farmama su podijeljeni u zavareni i zavrnuti.

By maksimalni napor uslovno razlikovati lagane farme sa presjeci elemenata jednostavnih kotrljajućih ili savijenih profila (s naporima u N šipkama, teški rešetke s elementima kompozitnog presjeka (N\u003e 3000 kN).

Farme se koriste za najrazličitija opterećenja; ovisno o namjeni, njima se daju široki rasponi strukturnih oblika - od lakih konstrukcija šipki do teških rešetki čije šipke se mogu sastojati od više elemenata velikih profila ili limova. Najrašireniji su rešetke sa kružnim gredama kao najlakše za izradu i ugradnju ( pirinač a) Kontinuirano ( pirinač b) i konzola ( pirinač b) rešetkasti sistemi racionalni su s velikom mrtvom težinom konstrukcije, jer u tom slučaju mogu dati značajne uštede metala. Osim toga, nerezni rezovi se mogu koristiti na temelju operativnih zahtjeva, jer imaju veću krutost i mogu imati nižu visinu.

Kule i jarboli ( pirinač E) su vertikalni konzolni rešetkasti sistemi. Odgovarajući operativni ili arhitektonski zahtevi mogu zahtevati upotrebu lučnih ( pirinač g) ili rešetke okvira ( pirinač D.

Međusrednji sloj između grede i kontinuiranog snopa su kombinirani sustavi koji se sastoje od snopa ojačanog ili s ovješenog lanca s dna (potporne grede) ili kroz rešetke, ili luka ili rešetka odozgo ( riža f) Širenje lanca ili luka, kao i potporni efekt potpornih elemenata, smanjuju moment savijanja u gredi. Kombinirani sustavi su jednostavni za proizvodnju i racionalni u teškim konstrukcijama, kao i u konstrukcijama s pokretnim opterećenjem. Mogućnost korištenja jeftinih grednih kotača u kombiniranim sustavima povoljno utječe na troškove i marljivost izrade ovih sustava.

Učinkovitost farmi i kombiniranih sustava može se značajno povećati stvaranjem prednaprezanja u njima.

Na farmama pokretnih dizalica i prevlaka velikih raspona, gdje smanjenje težine konstrukcija daje veliki ekonomski učinak, mogu se koristiti aluminijske legure. U budućnosti se detaljno ispituju uglavnom splavi, koji se najčešće koriste u industrijskoj i civilnoj gradnji.

Tlocrtne strukture.

Izgled strukture farme svodi se na sledeće korake:

Izbor obrisa farme;
Imenovanje općih veličina gazdinstava;
Izbor sistema rešetki za farme i njihove karakteristike;
Dimenzioniranje rešetkastih ploča.

Izbor obrisi farme je prva faza njihovog dizajna. Oblik farmi prvenstveno ovisi o namjeni građevine.

Farme trokutastog oblika. Trokutni oblik pričvršćen je na rešetke ( pirinač A, G), nadstrešnice za konzole ( pirinač b), kao i jarboli i kule ( pirinač b).

Presvlake trokutastog oblika u pravilu se koriste sa značajnim nagibom krova, uzrokovanim bilo radnim uvjetima zgrade, bilo vrstom krovnog materijala.

Farme Keystone s malo otvorenim gornjim pojasom ( pirinač a) zamijenila je trokutaste farme zahvaljujući pojavi krovni materijaline zahtijeva velike nagibe krova.

Poligon farme(slika B, C) su najprikladniji za izgradnju teških rešetki velikih raspona, jer obrisi rešetke odgovaraju dijagramu trenutaka savijanja, koji daje značajne uštede u čeliku.

Presa sa paralelnim pojasevima imaju značajne prednosti u dizajnu. Jednake duljine jezgara i rešetki, isti raspored čvorova i minimalni broj zglobova na tim farmama pružaju najveću ponovljivost dijelova i mogućnost ujedinjenja konstruktivne šeme, što doprinosi industrijalizaciji njihove proizvodnje. Ove farme zbog širenja krovova sa valjkasti premaz postala glavna vrsta građevinskih premaza.

Imenovanje općih veličina gazdinstava;

Dužina raspona ili rešetke U većini slučajeva oni su određeni operativnim zahtjevima i općom odlukom o rasporedu konstrukcije i ne mogu se preporučiti prema projektantu.

Dakle, kada se slojevi presvlake slobodno podupiru na nosače (stupove) odozdo, izračunati raspon rezne ploče l 0 (razmak između osi nosivih dijelova) kao prvu aproksimaciju možemo uzeti jednaku podijeljenim potisnicima - udaljenost između unutarnjih četvrtina širine nosača, tj .:

L 0 = l + a / 2, gdje je l udaljenost između nosača, a je širina nosača.

Prilikom pridruživanja farmi metalnim stupovima sa strane, izračunati raspon farme uzima se jednakom udaljenosti između stupova u svjetlu na oznaci susjednih farmi.

U slučajevima kada raspon konstrukcije nije diktiran tehnološkim zahtjevima (na primjer, prelazima, potpornim cjevovodima itd.), Trebao bi biti imenovan na temelju ekonomskih razloga, tako da je ukupni trošak rešetki i potpornja najmanji.

Definicija poljoprivredne visine iz uslova rigidnosti. Najmanja moguća visina rešetke određena je dopuštenim odstupanjem. U običnom krovište krutost farmi daleko premašuje zahtjeve radnih uvjeta. U konstrukcijama koje rade na pokretnom teretu (rešetke rešetka za ovješeni transport, nosači krakova, mostovi i kranovi itd.) Zahtjevi za krutošću često su toliko visoki (f / l = 1 / 750-1 / 1000) da ih određuju visina farme Ponekad je potrebno utvrditi visinu rešetki od uvjeta krutosti pri njihovoj proizvodnji od čelika visoke čvrstoće ili aluminijskih legura.

Iz rešetkastog sistema ovisi o težini farme, složenosti izrade, izgledu. Rešetka bi trebala odgovarati shemi primjene opterećenja, jer se opterećenja u pravilu prenose na rešetke u jedinicama kako bi se izbjeglo lokalno savijanje pojasa.

Grid sistemi:

Trokutasti sistem mreže. Na trapezoidnim farmama ili sa paralelnim pojasevima, trokutasti rešetkasti sistem ( slika 9.4A), dajući najmanju ukupnu dužinu rešetke i najmanji broj čvorova s najkraćim putem napora od mjesta primjene tereta na nosač.

Dijagonalni sistem rešetki. Prilikom dizajniranja morate nastojati osigurati da se najduži elementi - naramenice - istežu, a nosači - stisnu. Ovaj uslov je ispunjen za dole nagrade u rešetkama sa paralelnim pojasevima ( slika 9.5A) i uzlazno - u trokutaste farme. Međutim, na trokutastim farmama uzlazni nosači tvore čvorove koji su nezgodni za izgradnju i imaju veliku dužinu, jer idu dužom dijagonalom ( slika 9.4 V) Stoga c. trokutasti rešetke prihvatljiviji su silazni nosači ( slika 9.4 B); iako su komprimirani, ali njihova duljina je manja, a čvorovi na farmi su kompaktniji. Preporučljivo je koristiti dijagonalne rešetke s malom visinom rešetki, kao i kad se velike snage prenose duž nosača (s velikim nodalnim opterećenjem).

Specijalni roštilji. S velikom visinom rešetki (oko 4-5 m) i racionalnim uglom nagiba nosača (oko 35-45 °), ploče se mogu pokazati pretjerano velikim, nezgodnim za mjesto krovova i drugih elemenata. Ako je pritisak prolaza malen, tada možete dopustiti lokalno savijanje pojasa, stavljanje trzaja na pojas između čvorova.

Međutim, pri visokim pritiscima takvo je rješenje neracionalno. Da biste smanjili veličinu ploče, održavajući normalan kut nagiba rasteza, nanesite je rešetka rešetka (slika 9.6A).

Na farmama koje rade s dvostranim teretom u pravilu su zadovoljne poprečni roštilj (riža 9,6 g) Takve farme uključuju farme za oblaganje horizontalnim vezom. industrijske zgrade, mostovi i druge građevine, vertikalni rešetke kula, jarbola i visokih zgrada.

Romske i polu dijagonalne rešetke (slika 9.5 D, E) zahvaljujući dva kočiona sistema imaju i veliku krutost; ovi se sustavi koriste u mostovima, kulama, jarbolima, vezicama za smanjenje konstrukcijske duljine šipki i posebno su racionalni kada rade konstrukcije za velike poprečne sile.

Osiguravanje održivosti farmi

Kroz ravni sistem (rešetka) lako gubi stabilnost iz ravni. Da bi farmi dao stabilnost, mora biti povezan s nekom čvrstom strukturom ili povezan s drugom farmom, što rezultira prostornim stabilnim snopom (Slika 9.7 A).

Da bi se osigurala stabilnost takvog snopa (bloka), potrebno je da su sva njegova lica geometrijski nepromijenjena u njegovoj ravnini.

Blok lica (Slika 9.7 A) formirane su od dvije vertikalne ravnine uparenih farmi (abb "a" i dcc "d"), dvije ravnine horizontalne veze okomito na njih, smještene na obje pojaseve greda (ebb "c" i daa "d"), i najmanje dvije okomite ravnine poprečne veze (obično na krajevima rešetki - abed i a "b" c "d"). Budući da je ovaj prostorni bar u presjek zatvoren i obično prilično širok, ima vrlo visoku krutost u torziji i savijanje, tako da je gubitak njegove ukupne stabilnosti u sustavima savijanja nemoguć. Konstrukcije mostova, dizalica, kula, jarbola, šiljaka, klipova itd. Slične su prostorne grede, sastoje se od farmi (Slika 9.7 B).

U građevinskim premazima rješenje je komplicirano zbog velikog broja stanova rešetke. Takvi rešetke, međusobno povezane samo jednim potezom, ne tvore nepromjenjivi stabilni sistem, jer imaju slobodnu duljinu od svoje ravnine jednake rasponu i mogu lako izgubiti stabilnost. (Slika 9.8 A) U ovom slučaju, stabilnost i cijelih i pojedinih elemenata ravnih rešetki osigurava se činjenicom da se iz prostorije presvlake iz dva susjedna rešetka stvara nekoliko prostorno stabilnih blokova, pričvršćenih i vezama u ravnini gornje, a ponekad i donje zone, te vertikalnim poprečnim vezama između nosači nosača koji mogu zamijeniti donje ili gornje kaiševe (Slika 9.8 B.). Na ove krute blokove vodoravni elementi su pričvršćeni i na druge rešetke koji sprečavaju horizontalno kretanje remena reza i osiguravaju njihovu stabilnost (obično nosači koji se nalaze na čvorovima rešetka). Tako da se u toku može popraviti čvor farme u vodoravnom smjeru, on se sam mora pričvrstiti na fiksnu točku - čvor horizontalnih veza.

Ako staza nije pričvršćena na dijagonale kravata u točki sjecišta, razmak između vodoravnih točaka gornjeg pojasa rešetke jednak je dvije ploče (riža 9,8 B) To treba uzeti u obzir pri odabiru dijela gornjeg pojasa.

Kod premaza koji se slobodno kreću, gornji remenovi reza učvršćeni su uz pomoć krovišta i posebnih elemenata (kablova) koji kaiševe pričvršćuju na poprečne vodoravne veze.

Određivanje konstrukcijskih opterećenja i sila u rešetkama šipki.

Cijelo opterećenje koje djeluje na rešetku obično se primjenjuje na potporne jedinice na koje su pričvršćeni elementi poprečne konstrukcije (na primjer, krovni nosači ili lažni plafon) prebacivanje tereta na farmu. Ako se opterećenje primjenjuje izravno na ploču, tada se u glavnoj proračunskoj shemi raspodjeljuje i između najbližih čvorova, ali to također uzima u obzir lokalno savijanje pojasa od opterećenja koje se nalazi na njemu: na nosaču (u čvoru) - kao na nosaču kontinuiranog snopa; u rasponu - kao u rasponu kontinuiranog snopa s množenjem trenutnih vrijednosti s faktorom 1,2.

konstanta, koja uključuje vlastitu težinu farme i težinu cijele potpomognute konstrukcije (krovovi sa izolacijom, svjetla itd.);
privremeni - tereti iz suspendirane opreme za dizanje i rukovanje, korisno opterećenje koje djeluje na ovješene sa farme potkrovljeitd .;
kratkotrajna, atmosferska - snijeg, vjetar.

Stalni, privremeni i opterećenje snijega odnose se na glavnu kombinaciju opterećenja, a izračunavaju se uzimajući u obzir utvrđene vrijednosti koeficijenata preopterećenja; vjetar u proračunu konvencionalnih potkošulja odnosi se na posebnu kombinaciju opterećenja.

Procenjena konstantno opterećenjekoji djeluju na bilo koji čvor gredne rešetke određuje se formulom:

F=(g f + g cr / cos?) * b * (d 1 + d 2 ) * n /2, gdje je g f - vlastita težina farme po 1 kN / m 2 horizontalne projekcije krova; g cr - težina krova, alfa - ugao nagiba gornjeg pojasa do horizonta; b je udaljenost između farmi; d1 i d2 su duljine ploča koje su susjedne čvoru; n je koeficijent preopterećenja za konstantna opterećenja.

U pojedinačnim čvorovima do opterećenja dobivenog od

Snijeg - privremeni teret koji opterećuje poljoprivredno gospodarstvo samo djelomično opterećen snijegom, a polovina farme može biti nepovoljna za srednje brave.

Procijenjeno nodalno opterećenje snijega određeno je formulom:

F c = Str c * b * (d 1 + d 2 ) * n c /2, Pc je težina snježnog pokrivača, n je koeficijent preopterećenja za opterećenje snijega.

Vrijednost P c treba odrediti uzimajući u obzir moguću neravnomjernu raspodjelu snježnog pokrivača u blizini uličnih svjetala ili razlike u visini zgrade.

Pritisak vjetra uzima se u obzir samo na vertikalnim površinama, kao i na površinama sa nagibom do horizonta većim od 30 °, što se događa kod kula, jarbola, nadvožnjaka, kao i kod strmih trokutastih rešetkastih rešetki i fenjera. Opterećenje vjetrom, kao i druge vrste opterećenja, svodi se na nodalno. Vodoravno opterećenje od vjetra na svjetiljki kod izračunavanja krovnih nosača u pravilu se ne uzima u obzir, budući da je njegov utjecaj na rad grede neznatan.

Definicija napora u rešetkama šipki

Prilikom izračunavanja farmi sa šipkama iz uglova ili marki pretpostavlja se da su na čvorovima sustava idealne šarke, osi svih šipki su pravocrtne, smještene su u istoj ravnini i presijecaju se u čvoru u jednoj točki (u središtu čvora). Šipke takvog idealnog sustava djeluju samo na aksijalne sile. Naprezanja koja se nalaze u tim naporima jesu glavni. U vezi sa stvarnom krutošću nodalnih zglobova u rešetkama šipki dodatni naglašava da se, kada je omjer visine presjeka štapa i njegove duljine jednak 1/15, proračun ne uzima u obzir jer ne utječu. nosivost dizajna. Na farmama sa šipkama koje imaju povećanu krutost i rade na niskim temperaturama, utjecaj krutosti spojeva u čvorovima je značajniji. Stoga je za I-grede, cjevaste i H-oblike dijelova šipki proračun kalupa prema shemi šarki dopušten kada omjer visine presjeka i duljine nije veći od 1/10 za konstrukcije koje rade na projektiranoj temperaturi od -40 ° C i više, a ne više od 1/15 s dizajnom temperatura ispod -40 ° C. Ako se ovi odnosi premaše, dodatni trenuci savijanja u šipkama zbog krutosti čvorova moraju se uzeti u obzir. Aksijalne sile se u tom slučaju mogu odrediti šarkom, a mogu se odrediti i dodatni momenti. U gornjim zonama rešetkastih rešetki s neprohodnim krovom (jednolična raspodjela opterećenja na remenju grede), momenti se mogu odrediti formulama:

leteći trenutak u ekstremnoj ploči

M kn = g * l p 2/10

raspon trenutka međupoložaja

M kn = g * l p 2/12

trenutak čvora (referenca)

M kp = g * l n 2 / 18 gdje je g vrijednost raspodijeljenog opterećenja; lp - dužina ploče.

Pored toga, momenti naprezanja nastaju u šipkama rešetki kao rezultat nepotpunog centriranja šipki u čvorovima. Ti naponi, koji nisu glavni, u pravilu se ne uzimaju u obzir pri proračunu, jer zbog malenosti ekscentričnosti dozvoljenih na farmama samo malo utječu na nosivost farmi.

Pomak osi remena potkošnice pri promjeni presjeka ne uzima se u obzir ako ne prelazi 1,5% visine pojasa.

Proračun farmi treba obaviti na računalu pomoću računalnih sistema (npr. SCADLIRAAnsysili Robot) koji vam omogućuje izračunavanje bilo koje farme sheme za statička i dinamička opterećenja, uzimajući u obzir trenutke krutosti čvorova i pomicanje osi šipki.

Računalo automatski generira izračunane sile u šipkama uzimajući u obzir potrebne kombinacije opterećenja i može izvršiti izbor presjeka šipki iz najčešćih zavarenih i valjanih profila.

U nedostatku računala, napori u gredama šipki najpovoljnije su određeni grafičkom metodom, tj. Konstrukcijom Maxwell-Cremona dijagrama.

Lagane farme, vrste presjeka šipki. Njihov obim.

Presa je struktura štapa u kojoj su krajevi šipki povezani čvorovima i tvore statički nepromijenjeni sistem.

Po dizajnu se farme dijele na lagane i teške.

Donedavno su lagane rešetke dizajnirane uglavnom od šipki sa sekcijama sastavljenim od dva ugla (Slika 9.13 B) Takvi presjeci imaju širok raspon područja, prikladni su za izradu čvorova na gusjenicama i za pričvršćivanje građevina uz rešetke (nosači, krovne ploče, spone i sl.). Značajni nedostaci ovog konstruktivnog oblika bili su: veliki broj ubranih elemenata različitih veličina, značajna potrošnja metala za ispust i brtve, velika složenost izrade i prisustvo praznine između uglova, što otežava slikanje. Pored toga, šipke s presjekom dva ugla koja čine marka neučinkovito se komprimiraju.

Razvoj asortimana - pokretanje valjaonice valjkastih I-greda, proizvodnja električno zavarenih cijevi i zatvorenih savijenih profila, kao i mogućnost proizvodnje I-greda širokog ruba rezanjem t-šipki širokom policom stvorili su uvjete za oblikovanje rešetki sa šipkama iz jednog profila umjesto presjeka koji čine dva ugla. Novi strukturni oblik je ekonomičniji u pogledu potrošnje metala i mnogo manje radnog troška, jer više nego prepolovljava broj korištenih dijelova; dio štapa počeo je djelotvornije djelovati na kompresiju. Presavi sa jednostrukim profilnim šipkama lako su dostupni za pregled i slikanje što povećava njihovu izdržljivost tokom rada. Farme s manje dijelova pogodnije su za proizvodnju (montažu i zavarivanje) na proizvodnim linijama.

Međutim, novi konstruktivni oblik poljoprivrednih gospodarstava, zbog ograničenja novih profila i drugih tržišnih uslova, ne može odmah zamijeniti stari, a farme za različite svrhe oni i dalje rade šipke od valjanih kutnih profila, a njihov strukturalni oblik se i dalje usavršava.

U farmama prostornog oblika (kule, jarboli, kran dizalice, itd.), Gdje su pojas zajedničke za dvije okomite farme, najjednostavniji tip presjeka je jedan ugao (riža 9.13A) Presjek iz dva ugla (riža 9.13E) koristi se u pojasevima rešetkastih tornjeva i jarbola, kada površina jednog ugla nije dovoljna. Presjeci iz pojedinačnih uglova koriste se i za lagano opterećene rešetkaste šipke. Razvijena standardna rješenja rešetkastih rešetki iz pojedinih uglova omogućavaju uštedu metala i smanjenje intenziteta rada. Treba imati na umu da rafterijski nosači sa šipkama iz pojedinih uglova u svojoj ravnini nemaju os simetrije. Da bi se smanjila asimetrija, roštilj je iznutra pričvršćen na uglove struka. Ipak, takvo rješenje uparivanja kaiševa sa rešetkom stvara uvjete za uvijanje pojasa, koje se mora otplatiti pouzdanim pričvršćivanjem kaiševa kravate.

Komprimirani štapovi iz dva kuta, za jednake i različite dužine dizajna, mogu se lako postaviti podjednako stabilno u dva međusobno okomita pravca.

Krutost sekcije karakteriziraju njegovi inercijski radijusi, koji su izravno proporcionalni općim dimenzijama presjeka i mogu se približno izraziti za T-presjek iz dva kuta odnosima i x  0.3 h ii y  0.2 b(Slika 9.13 BG) .

Ako je izračunata duljina šipke potkrovlja jednaka u ravninama x-x i y-y (potporni držači, potpornjači, fiksirani u svakom čvoru krovnim pločama), tada je iz stanja ravnotežne stabilnosti kada je šipka savijena ? x = ? y potrebno je da su radijusi inercije u odnosu na obje osi jednaki, tj. i x = i y . Da biste to učinili, postavite neravne uglove sa velikim policama zajedno.

T-presjek dvaju uglova sastavljenih manjim policama (Slika 9.13 B), upotrebljava se u slučajevima kada je izračunata dužina štapa izvan ravnine grede 2 puta veća nego u ravnini. U takvom odjeljku b  3h i zato i y =0,2 b=0.6 h=2 i x tj. krutost šipke izvan ravnine je također 2 puta veća nego u ravnini potkošnice.

T-presjek iz dva jednaka ugla (Slika 9.13 B), najčešći je za rešetkaste šipke. Ovaj odjeljak pruža jednak otpor komprimiranim šipkama rešetke, jer ima veću krutost izvan ravnine rešetke (u odnosu na Y-U os), što odgovara većoj proračunskoj duljini komprimirane rege izvan ravnine grede l y =1.25 i x . Zaista u tom slučaju i y =0,2 b=0.4 h=1.33 i x , koji odgovara navedenom omjeru izračunatih dužina.

Moderna standardna rješenja za rešetke imaju nekoliko vrsta. Postoje tipična rješenja sa šipkama iz dva kutna kotrljanja, postoje cjevasti rešetci u kojima su pojasevi i rešetke napravljeni od elektro zavarenih cijevi. Debljina stijenke cijevi remena preporučuje se da iznosi najmanje 1 / 45-1 / 50 promjera i, u pravilu, 1-2 mm više od minimalne debljine koja je prihvaćena za cjevaste šipke rešetke. Cevasti rešetke koriste se u izgradnji tornjeva, jarbola, dizalica, otvorenih prelaza i sl.

Velika prednost cevastih šipki je njihova dobra racionalizacija. Zbog strujnog strujanja, pritisci vjetra na njima su manji, prljavština i vlaga se malo zadržavaju na njima, zbog čega su otporniji na koroziju, lako se čiste i slikaju, što povećava i dugotrajnost.

.
11. Teški rešetke, vrste presjeka šipki. Njihov obim.

Belena 225 str.

Šipke od teških čeličnih rešetki razlikuju se od laganih rešetki u snažnijim presjecima sastavljenim od više elemenata, što je zbog velikih dizajnerskih duljina i značajnih sila koje u njima djeluju. Njihovi presjeci obično su oblikovani u dvostepenim (Sl. 9.14), a njihova nodalna konjugacija između njih provodi se u dvije ravnine. Štapovi teških rešetki (i nosači i nosači i kaiševi) u različitim pločama imaju različite veličine, ali iste vrste presjeka.

Teške farme koje percipiraju dinamička opterećenja (željeznički mostovi, dizalice, itd.) Ponekad su dizajnirane zakovicama. Moderni teški rešetke obično se izrađuju od zavarenih šipki s sklopovima na vijcima visoke čvrstoće.

Koriste se sljedeće vrste presjeka šipki teških čeličnih rešetki:

N -oblikovane sekcije dva vertikalna lista (vertikale) "povezana vodoravnim limom (vodoravno) (Sl. 9. 14, a) od četiri nejednaka ugla, također povezanih vodoravnim limom (Sl. 9.14.6). Razvoj ovih odseka u susjednim pločama događa se u zavarenim delovima dodavanjem vertikalnih listova (Sl. 9.14, c) Ti se dijelovi prikladno pričvršćuju na armature jer imaju glatku vanjsku površinu i simetrični su. Oni su u svom najjednostavnijem obliku dugotrajni i u tom pogledu značajno nadmašuju sve ostale dijelove. Ako konstrukcija nije zaštićena od padavina, moraju se otvoriti vodoravno smješteni elementi za vodotok. Odjeljak u obliku slova H koristi se i za pojaseve i za nosače farmi;

odeljak kanala- iz dva kanala postavljena policama iznutra (sl. 9.14, d). U ovom slučaju koriste se oba kanala kotrljanja (Sl. 9.14, d) i sastoje se od listova i uglova. Ova vrsta presjeka najčešće se koristi zakovicama. Odjeljci u susjednim šipkama mijenjaju se zakovom ili zavarivanjem do kanala kanala lima (Sl. 9.1, d). Kanali kanalnog dijela imaju dobru stabilnost u obje ravnine, pa je stoga ovaj odjeljak poželjno primijeniti na komprimirane elemente, posebno velike dužine. Nedostatak sekcije kanala je postojanje dve grane koje se moraju povezati sa rešetkama ili rešetkama (slično centralno komprimiranim stupovima);

odjeljak za kutije- od dva vertikalna elementa spojena horizontalnim limom na vrhu (Sl. 9.14, dobro, s, i) koristi se uglavnom za gornje zone teških mostnih rešetki. Krutost presjeka značajno se povećava ako su donje okomite grane povezane rešetkom (Sl. 9.14, h);

jednostepeni I presek- od zavarenog ili valjanog I-snopa široke police, isporučenog vertikalno (Sl. 9. 14, j)Stisnuti pojasevi I sekcije zahtevaju češće vezanje sa ravne letvice, jer ih imam At znatno manje od I x;

cjevaste šipkekoji se koriste u teškim zavarenim farmama imaju iste prednosti kao u lakim farmama (vidi stranicu 240).

Prikazi