Vrhunska fleksibilnost cijevi. Vrhunska fleksibilnost šanka

Vrhunska fleksibilnost elemenata ravnih rešetki iz uparenih uglova

Tabela 5

Početna » Rafter sistem » Vrhunska fleksibilnost cijevi. Vrhunska fleksibilnost šanka

Nastavak članka.

Tako smo dobili shemu dizajna farme i unaprijed postavili poprečni presjek, a zatim nastavljamo s utovarom farme.

Ulazna opterećenja.

1. Neto težina

Prvo opterećenje koje unosimo u izračun je vlastita težina. Dodajte vrlo jednostavno na kartici "Downloads"kliknite na prvo dugme "Neto težina", koeficijent uključivanja njegove vlastite težine je postavljen na 1,05 (vidi SNiP 2.01.07-85 "Opterećenja i učinci" tablicu 1 ili SP 20.13330.200 tablicu 7.1) i kliknite OK. Ne morate odabrati elemente - za sve elemente kruga uzet će se u obzir masa.

Ako ste dobili grešku „Nevažeća operacija“, tada će popis pokazati element za koji sekcija nije navedena, tj. za ovaj element morate odrediti odjeljak (možda ste zaboravili pritisnuti Enter kad ste dodijelili krutost). Tada se morate vratiti na odredišni odjeljak i postaviti odjeljak za ove elemente (vidi dio 1).

"Prikaži filtre" kliknite na gumb "Distribuirani teret", a da biste vidjeli opterećenja u brojevima, pritisnite gumb na istoj ploči „Učitajte vrednosti“. Pogledajte sledeću sliku:

Možda se zbunite da je vrijednost opterećenja nula, ali samo je vrijednost premala i ne prikazuje se. Da biste prikazali vrijednost opterećenja, idite na "Opcije"->"Jedinice"nasuprot crti "Snage" pritisnite tipku udesno tako da vrijednost postane 1,123 (tj., s točnošću od 1 kg). Sada ćemo na dijagramu vidjeti opterećenje od 5 kg / mp

Uštedimo teret, za to pritisnemo tipku Spremi / Dodaj Download na ploči "Downloads". U meni koji se pojavi, na primer, unesite ime "Neto težina." Oni će nas pitati "Preći na sledeće preuzimanje?" - kliknite Da.Naziv opterećenja treba odražavati njegovu svrhu, nije potrebno stavljati broj ispred jer sam program će dodijeliti broj u redoslijedu učitavanja.

2. Preklapanje težine

Već smo unaprijed izračunali težinu preklapanja (vidi dio 1) i sada je postavili. na ploči "Preuzimanja»Kliknite na dugme "Nodalna opterećenja". Opterećenje na jednom čvoru je 726 kg. Ne zaboravite da je opterećenje navedeno u tonama, pa u ćeliju pišemo vrijednost 0,726 (s periodom, a ne sa zarezom). Ovu vrijednost upisujemo u ćeliju Z sa znakom + (dobro ili bez znaka), ako stavite znak minus, tada će se opterećenje usmjeriti prema gore, nećemo dotaknuti preostala polja. Kliknite U redu, odaberite čvorove 8 do 12 i pritisnite Enter.

Za kontrolu opterećenja na ploči "Prikaži filtre" pritisnite dugme "Nodalna opterećenja" i pogledajte značenje i smjer opterećenja.

Sada dodamo opterećenje od 426 kg u potporne čvorove (iako to neće utjecati na proračun farme, ali na to ne biste smjeli zaboraviti prilikom izračuna okvira). Opet kliknite na gumb "Nodalni tereti", unesite 0.426, u polje Z odaberite OK, odaberite čvorove 7 i 13 i pritisnite Enter. Ispada sledeća slika:

Također smo izračunali i opterećenje snijega u prvom dijelu članka. Opterećenje je slično opterećenju s težinom poda - opterećenja su koncentrirana u čvorovima i jednaka su 3,84 tone. Želim napomenuti da opterećenje snijega treba izračunati, a ne normativno (izračunato opterećenje snijega je regulatorno opterećenjepomnoženo s koeficijentom pouzdanosti za opterećenje, vidi SNiP „Opterećenja i uticaji“odeljak "Snježni teret").

Pritisnite dugme "Nodalna opterećenja", u polje Z unesite broj 3,84 t, odaberite čvorove 2 do 12, pritisnite Enter. Zatim ponovo kliknite na gumb "Nodalni tereti", unesite 1.92 t u polje Z, odaberite čvorove sa 7 i 13, pritisnite Enter.

4. Težina suspendirane opreme

Također, ne postoji ništa komplicirano u opterećenju konstrukcije od težine suspendirane opreme (ovdje mislim na polaganje komunikacija u prostoru farme, dizalicu. Nemamo dizalicu i, ako je dostupna, to se mora uzeti u obzir nešto drugačije nego u ovdje predstavljenoj metodologiji).

Pritisnite dugme "Nodalna opterećenja", u polje Z upišite broj 1.8 t, odaberite čvorove 1 do 6, pritisnite Enter.

Dalje, moramo provjeriti shemu, za ovo na kartici « Menadžment pritisnite dugme « Ekspresna kontrola izvornog kruga " , označite sve i kliknite OK. Poruka bi trebala izaći « Nisu pronađene greške. " .

Sada imamo gotovo gotov model za proračun. Još uvijek moramo stvoriti procijenjene kombinacije napora “, ili kratko, DCS.

Kombinacije dizajnerskih sila (DCS)

Ostavljamo u stablu projekta (na kartici "Menadžment»Kliknite na dugme „Idite na ekran za upravljanje projektima“) Zatim otvorite karticu „Posebni ulazni podaci“ — > „Procijenjene kombinacije napora (novo)“.

U ovom prozoru za određena opterećenja određujemo vrstu opterećenja i vrstu tereta. Ti se podaci mogu naći u SNiP-u „Opterećenja i uticaji“ odeljak "Klasifikacija tereta".

Neto težina - ovo, vrsta opterećenja -;

Težina poda je takođe težina metalnih konstrukcija;

Opterećenje snijega može biti ili kratkotrajno ili dugotrajno opterećenje, ali ako stavite dugotrajno opterećenje, ono će se uzeti u obzir s koeficijentom 0,5, a mi moramo uzeti maksimalno opterećenje, pa ćemo za to postaviti vrstu opterećenja - kratkoročni, tip opterećenja - Područja snijega V i IV snijega;

Težina nepomične opreme je duga opterećenja, ali ako će se razmatrati DCS prema SNiP 2.01.07-85, tada će opterećenje snijega u kombinaciji biti s koeficijentom 0,9, tj. koeficijent pouzdanosti bit će jednak 1,4 * 0,9 \u003d 1,26 za snijeg i 1,05 * 0,95 \u003d 1 za težinu opreme. U SP 20.13330.2011 u ovoj opciji koeficijenti će biti jednaki jedinici, tj. opterećenje snijega bit će sa sigurnosnim faktorom 1,4, neprekidno 1,05. Stoga novo zajedničko ulaganje u ovom slučaju postavlja strože zahtjeve. Savjetujem vas prilikom izračuna čvrstoće zgrada opterećenje snijega s koeficijentom 1,4 (tj. bez smanjenja). Da biste to učinili, u standardnom polju možete potvrditi potvrdni okvir pored SP 20.13330.2011 ili uzeti u obzir težinu stacionarne opreme kao konstantno opterećenje.

DCS spremamo klikom na U redu.

Proračun

Sada možemo izvršiti proračun farme. Na kartici "Proračun" odaberite "Linearno". Parametri izračuna se ne mijenjaju, kliknite U redu.

Bez greške - sve je u redu! Postoje greške - znači da je nešto napravljeno pogrešno. Izaći će samo uskličnik „PAŽNJA: Zbir svih vanjskih opterećenja na glavnom krugu“ - ovo nije greška. Pritisni "Izlaz".

Grafička analiza

Program je izračunao opterećenja koja se javljaju u šipkama i sada moramo odabrati odjeljke. Tab "Rezultati" kliknite na gumb "Grafička analiza".

U prozoru koji se pojavi možemo vidjeti deformaciju dijagrama krugova, ali sada nas zanima "Postprocesori".

Na kartici "Postprocesori" kliknite na gumb "Provjera metalnih dijelova" a zatim na popisu koji se otvori kliknite na gumb "Podešavanje parametara".

Biramo klasu čelika S245 (detaljnije o odabiru razreda čelika čitamo u članku), maksimalnu fleksibilnost ostavljamo na 150 - svejedno, dodijelit ćemo vlastite elemente, norma je SNiP II-23-81 * (iako je obavezna, ali u ovom primjeru razlika s neće biti novog zajedničkog ulaganja).

Koja je razlika između ovih tipki?

U prvoj verziji (Svrha) strukturni elementi) možemo kombinirati nekoliko elemenata u jedan, na primjer, predstaviti gornji ili donji pojas kao jedan jedini element. U tom slučaju između svih dijelova elementa ne smiju postojati segmenti sa šarkama i svi bi trebali biti iz istog profila. Naravno, to bi trebao biti neraskidivi element.

U drugoj opciji dodijelimo grupu elemenata, tj. svi elementi u grupi imat će ista svojstva, ali ne moraju biti povezani jedni s drugima i imati isti profil.

U velikim je projektima lakše koristiti grupe, ali mislim da vrijedi pokazati obje mogućnosti.

Kliknite na gumb i odaberite gornji lijevi kaiš: elementi br. 18,19,20

Namjena konstrukcijskih elemenata - gornji pojas br. 1

Pišemo ime koje želimo, na primjer, Gornji pojas br. 1.

Klasa čelika - S245

Namjena konstrukcijskih elemenata - gornji pojas br. 2

Zatim odaberite gornji desni pojas (elementi br. 21,22,23) i pritisnite Enter (ako ste slučajno pritisnuli Esc i resetirali naredbu, ponovno pritisnite gumb „Oznaka strukturnih elemenata“ i odaberite elemente br. 21,22,23).

Parametri za desnu stranu su potpuno isti kao i za lijevu:

Naziv - gornji kaiš br. 2.

Koeficijent procijenjene dužine u ravnini:

XOZ - 0,33 (1/3) (vidi objašnjenje ispod)

XOY - 0,33 (1/3) (vidi objašnjenje ispod)

Koeficijent radnih uslova - 1

Krajnja fleksibilnost - 120 (vidi objašnjenje ispod)

Klasa čelika - S245

Kliknite "Dodaj novo" - "Izlaz".

Namjena konstrukcijskih elemenata - donji remen

Naziv - Donji kaiš.

Koeficijent procijenjene dužine u ravnini:

XOZ - 0,2 (1/5) (vidi objašnjenje ispod)

XOY - 0,2 (1/5) (vidi objašnjenje ispod)

Koeficijent radnih uslova - 1

Klasa čelika - S245

Kliknite "Dodaj novo" - "Izlaz".

Namjena konstrukcijskih elemenata - uzlazni nosači

Odaberite stavke 7, 9, 11, 12, 14, 16

Naziv grupe - Rastuće zagrade

Koeficijent procijenjene dužine u ravnini:

XOZ - 1 (vidi objašnjenje ispod)

XOY - 1 (vidi objašnjenje ispod)

Koeficijent radnih uslova - 1

Krajnja fleksibilnost - 120 (vidi objašnjenje ispod)

Klasa čelika - S245

Kliknite "Dodaj novo" - "Izlaz".

Namjena strukturnih elemenata - Silazni nosači

Da biste dodali svrhu grudnjaka, kliknite na gumb "Dodjela grupa strukturnih elemenata".

Odaberite stavke 6, 8, 10, 13, 15, 17

Naziv grupe - Up down Brace

Koeficijent procijenjene dužine u ravnini:

XOZ - 1 (vidi objašnjenje ispod)

XOY - 1 (vidi objašnjenje ispod)

Koeficijent radnih uslova - 1

Krajnja fleksibilnost - 400 (vidi objašnjenje ispod)

Klasa čelika - S245

Dodijelite dizajnerske duljine elementima na farmi

Procijenjene duljine dodjeljuju se prema SNiP II-23-81 odjeljku br. 6.

Za sve štapove u ravnini savijanja rešetke i u okomitoj ravnini savijanja rešetke, konstrukcijska dužina postavlja se jednakom. Pod procijenjenom dužinom podrazumijeva se duljina štapa između 2 čvora, tj. izračunata duljina za gornji pojas nije jednaka duljini cijelog štapa, već samo duljini između čvorova veze s zagradama, na primjer između čvorova 7 i 8, 8 i 9 itd. Procijenjena dužina donjeg pojasa uzima se na sličan način.

Međutim, kada koristimo funkciju "Oznaka konstrukcijskih elemenata" program razmatra cijelu duljinu štapa, tako da je proračunska duljina za gornji pojas ispravno uzeta u obzir u programu, potrebno je postaviti koeficijent procijenjene duljine 1/3 (obzirom da je štap podijeljen na 3 dijela, za donji pojas 1/5 (budući da je štap podijeljen sa 5 delovi).

Ako rešetka nije osigurana od ravnine na svim čvorovima, tada se procijenjena duljina u ravnini XOY dodjeljuje na temelju fiksacije, na primjer, ako se donji remen pričvršćuje vezicama samo u sredini i rubovima (tj. Dijeli šipku na 2 jednaka dijela), tada se izračunava izračunati dužina u ravnini XOY bit će 1/2.

Elementima dodijelite najveću fleksibilnost

Povrh smo elementima farme dodijelili najveću fleksibilnost. Vrijednost krajnje fleksibilnosti dodjeljuje se u skladu s SNiP II-23-81 str. 6.16 ili SP 16.13330.2011, str. 10.4. Praktično nema razlike između ovih standarda po ovom pitanju, jedino u novom zajedničkom ulaganju je da je moguće povećati graničnu vrijednost fleksibilnosti za 10% za 4 grupe građevina u zgradama I i II nivoa odgovornosti (prema zahtjevima SNiP 2.01.07), kao i za sve elemente u zgradama III nivo odgovornosti, ali ovo zajedničko ulaganje je i dalje savjetodavne prirode, a SNiP II-23-81 je obavezan, stoga ne vrijedi povećavati vrijednost krajnje fleksibilnosti.
Dakle, na našoj farmi su elementi gornje zone i uzlaznih nosača sabijeni (smjer narukvice prema središtu farme ide prema gore), protežu se donji pojas i donji nosači (smjer zagrade prema središtu farme ide prema dolje).

Za gornji pojas i uzlazne naramenice, kao to su komprimirani elementi farme, fleksibilnost se izračunava formulom λ \u003d 180-60α (vidi odlomak 6.16 SNiP II-23-81), gdje je α koeficijent iskorištenosti profila pri proračunu stabilnosti, ali još ne znamo koja će ta vrijednost biti, stoga pretpostavljamo da se komprimirani profil koristi na 100%, tada će konačna fleksibilnost biti 120.

Za donji remen i silazne nosače, kao i za rastegnute elemente rešetke, fleksibilnost je 400 (ako se na rešetku pričvršćuje dizalica ili druga oprema koja stvara dinamička opterećenja, tada 250).

Imenovanje grupa ujedinjenja

Možemo odrediti grupe za objedinjavanje unutar kojih će se odabrati identični profili.

Da biste to učinili, pritisnite dugme „Dodeli grupe za objedinjavanje“, u prozor koji se pojavi unesite ime grupe, na primer "Gornji pojas"pritisnite dugme "Nova grupa" (bez klika na nju nećemo moći prenijeti potrebne elemente u grupu). Biramo Gornji pojas br. 1 i Gornji pojas br. 2 i pomičemo ih u desni prozor sa strelicom udesno.

Sada u naziv grupe unosimo „Donji pojas“ -\u003e Novo dugme grupe i donji pojas prenosimo u ovu grupu.

Za objedinjavanje ćemo napraviti zagrade iz jednog odjeljka, stoga dodamo novu grupu s nazivom "Braces" i prenosimo i uzlazne i silazne zagrade u ovu skupinu. Možda ako za njih stvorite različite grupe, to će vam omogućiti da odaberete odjeljak optimalnije, ali bolje je koristiti isti odsjek - to će smanjiti otpad i izbjeći moguće pogreške u proizvodnji farme. posebno je važno ne dodijeliti uglove iste visine polica, ali različitih debljina - ako se odjeljci miješaju tokom proizvodnog procesa, tada poljoprivredno gospodarstvo neće moći nositi konstrukcijsko opterećenje.

Odabir odjeljka

A sada je najvažnije odabir sekcija. Kliknite na gumb "Odabir odjeljka". Program će izračunati potrebni presjek i predložiti zamjenu, izvorni presjek može se zamijeniti i prema gore (ako čvrstoća nije dovoljna), tako i u manji (ako je rub prevelik).

Kao što vidimo za gornji kaiš, program je predložio kut 70x8, za donji kaiš ugao 50x7, a za zagrade koristi ugao 65x6. Uobičajeno je da je donji pojas teži od naramenica, te je u skladu s tim da presjek donjeg pojasa treba biti veći od presjeka, ali očigledno da je kritični faktor u narukvicama fleksibilnost, a u donjem pojasu je krajnja fleksibilnost veća.

U polju "Primjeni odabrane odjeljke za" stavite kvačicu pored "Zamijeni krutost elemenata", kliknite U redu i idite na stablo projekta (kartica "Upravljanje" -\u003e "Izlaz na ekran za upravljanje projektima").

Pojavit će se prozor sa zahtjevom da koristite nove odjeljke, stavite kvačicu ispred retka "Zamijeni krutost elemenata".

Sada moramo ponovno izračunati masa elemenata se promijenila. Nema potrebe za ponovnim postavljanjem masnih opterećenja elemenata - sam program prepričava masu, samo moramo ponovno izračunati. Kliknite na gumb „Proračun“ -\u003e „Linearno“.

Nakon izračuna opet ulazimo u prozor za pregled rezultata („rezultati“ -\u003e „Grafička analiza“).

U kartici "Postprocesori" kliknite na gumb "Proračun".

Izlazni rezultati

Nakon izračuna, imat ćemo pristup novim tipkama - „Izrada izvještaja“, „Vizualizacija rezultata“ i „Selektivna vizualizacija rezultata“. kliknite na gumb "Vizualizacija rezultata".

Shema je obojena zelenom i crvenom bojom - zeleno svjetlo znači da uvjeti čvrstoće za ovaj element zadovoljavaju proračun, crveno - potrebno je ojačati presjek.

U našem slučaju su svi odjeljci odabrani pravilno i možemo generirati izvještaj. Kliknemo na gumb „Izveštavanje generacije“, u skočnom prozoru možete odabrati određeni element ili sve odjednom i spremiti ga u rtf formatu. Izvještaj pokazuje koja je stavka i SNiP proračun izvršen i koji je faktor sigurnosti za tu stavku. Kao što vidimo za gornji pojas i stisljive zagrade, najkritičniji parametar po kojem je odabran poprečni presjek je „tlačna čvrstoća“, za donji pojas i zategnute zagrade „snaga pod kombiniranim djelovanjem uzdužne sile i momenti savijanja“, a silazni nosači imaju dobru marginu od snage, ali zato uključili smo ih u istu grupu uzlaznim zagradama, tada je njihov presjek izabran isti.

Dešava se da nakon prvog automatskog odabira odjeljaka odjeljci ne budu odabrani pravilno, to je zbog činjenice da se nakon odabira odjeljka mijenja struktura konstrukcije i, shodno tome, opterećenje. U tom slučaju ponovo pokrećemo automatski odabir sekcija, opet prihvaćamo izmijenjene odjeljke i vršimo ponovni izračun.

Odjeljak odabiremo ručno

Na kraju, ako program ne može ispravno pokupiti nešto, ručno promijenite odjeljke. Na primjer, ne volim pokupljeni donji remen - obično ima presjek niži od zagrade, ali imamo preduge zagrade, tako da je poprečni presjek remenja veći, presjek donjeg pojasa ćemo učiniti jednakim dijelom kao i zagrade.

Idemo na stablo upravljanja projektima (na kartici „Upravljanje“ gumb „Izlaz na ekran za upravljanje projektima“), idemo na shemu izračuna (gumb „Proračunata shema“ na stablu upravljanja projektima), na kartici „Zadaci“, kliknemo na gumb „Dodijeli krutost trakama“. , ovdje imamo popis već korištenih odjeljaka, a možete postaviti i svoj ako odete na metalne profile jezičaca, ali možemo samo odabrati 2 ugla 65x65x6 koji nam stoje na raspolaganju, kliknite OK, a zatim odaberite cijeli donji pojas i pritisnite Enter.

Za odabrani odjeljak odredite fleksibilnost i usporedite s graničnom vrijednošću:

l efx	≤ [λ] ;	zapravo	≤ [λ] ,

gdje je [λ] krajnja fleksibilnost (Tabela 5). Za veću fleksibilnost određuju koeficijent uzdužnog savijanja φ prema / 2, tab. 72 / i provjerite stabilnost elementa po formuli

σ \u003d ϕ N A ≤ R y γc.

Ako je fleksibilnost šipke prethodno postavljena pogrešno i provjera je pokazala prenaponi ili značajnu (više od 5 ... 10%) prenapona, tada se odjeljak podešava uzimajući međuvremenu vrijednost fleksibilnosti između unaprijed postavljene i stvarne vrijednosti.

jednaki uglovi su

Naziv elemenata i	Izuzetna fleksibilnost pri radu na

			opterećenje od
vrsta stresnog	statički	dinamičan
državnog			dizalice
	opterećenje	opterećenje	rad 7K, 8K

1. Pojasevi, nosači

i potpornice koje prenose reakcije potpore i

	rade na
	a) istezanje
	a) istezanje
	b) kompresija

2. Ostali predmeti

rešetke na kojima se radi
a) istezanje
a) istezanje
b) kompresija


NAPOMENA: α \u003d		- koeficijent uzet ne manji od 0,5.
NAPOMENA: α \u003d	ϕ AR y γ c	- koeficijent uzet ne manji od 0,5.

2. Elementi koji se pružaju u sredini Potrebna površina presjeka ispružen u središtu element se određuje formulom

	A mp \u003d
		R yg c

Zatim se prema asortimanu prema A tr odabire presjek iz dva ugla i

odrediti njegove stvarne geometrijske karakteristike A \u003d 2A, i x, i y. Za odabrani odjeljak fleksibilnost se određuje i uspoređuje s ograničenjem:

Jačina prihvaćenog presjeka provjerava se formulom

		≤ R γ.

Za donji istegnuti pojas farme preporučuje se početak odabira dijela s najviše opterećenom pločom. Ako fleksibilnost donje zone premaši ograničenje, tada možete promijeniti uzorak priključaka duž donjih zona farmi dodatnim rastezanjem.

3. Ekscentrično komprimirani elementi. Predodređena fleksibilnošću

elementa λ s \u003d 60 ... 80 i odrediti odgovarajuće

fleksibilnost

/ λ s

I tr / α i

inercija odjeljka i tr

Potrebna visina presjeka

zvučna udaljenost ρ

mp \u003d (i mp) 2

/ z

za T-odjeljke uparenih

z \u003d 0,3h mp (z je udaljenost od

uglovi s jednakim uglom mogu se uzeti αx \u003d 0,3 i

težište do najviše komprimiranog presjeka).

Određeni su relativni i smanjeni ekscentričnosti:

m tr \u003d

m tr

M tr · η,

s tx

gdje je η koeficijent utjecaja oblika presjeka / 2, tab. 73 /.

Uslovna fleksibilnost

\u003d λ s

i smanjena ekscentričnost

	po / 2, tab. 74 / odrediti koeficijent smanjenja nosivosti

ekscentričnom kompresijom φ s i pronađite potrebnu površinu presjeka

	A mp \u003d
	A mp \u003d	.e s	R yg s
		.e s	R yg s

Prema potrebnom području A tr, odabire se presjek iz dva ugla prema asortimanu i utvrđuju se njegove stvarne geometrijske karakteristike A \u003d 2A, i x, i y. Za odabrani odjeljak navedene su sljedeće vrijednosti:

l efx

; m \u003d

Mx A z

M η.

= λ ·

N J x

Prema točno izračunatim karakteristikama lx i m ef prema / 2, tab. 74 /

uzmite koeficijent φe i provjerite stabilnost štapa u ravnini trenutka prema formuli

σ \u003d ϕ e N A ≤ R y γc.

Izračunavanje stabilnosti za m x\u003e 20 nije potrebno.

Stabilnost štapa iz ravnine dešavanja trenutka proverava se formulom

σ \u003d ϕ za N s A ≤ R y γc,

gdje je c koeficijent koji uzima u obzir savijanje-torzijski oblik izbočenja, uzima se u skladu s / 2, stavkom 5.31 /; φy - koeficijent uzdužnog savijanja u odnosu na os –y, određen / 2, tablica. 72 / po

4. Ekscentrično ispruženi elementi. Odabir poprečnog presjeka ekscentrično rastegnutih elemenata rešetki može se izvesti kao centralno rastegnute šipke. Snaga odabranog presjeka provjerava se formulom

				≤ R γ.
				≤ R γ.

	A n n n

5. Odabir dijelova poljoprivrednih elemenata za krajnju fleksibilnost . Brojni štapovi laganih rešetki imaju neznatan napor i, samim tim, male napore. Poprečni presjeci ovih šipki odabrani su za najveću fleksibilnost. Znajući

asortiman se bira s odjeljkom s najmanjom površinom. Značajke dizajniranja farmi iz uparenih uglova.Izgradnja

rešetke bi trebale započeti crtanjem središnjih linija elemenata koji se konvergiraju u čvorovima. Aksijalne linije šipki trebaju se podudarati sa težištima presjeka. Za kutove poravnanja osi potrebno je zaokružiti na 5 mm. Kod rešetki sa vijčanim spojevima, osovine bi trebalo vezati prema riziku.

Ako se u čvorovima nalazi poravnanje šipki, potrebno je uzeti u obzir dodatni nodalni trenutak prilikom izračuna trusova.

U slučaju kada se presjek remena duž duljine ogrtača mijenja, u geometrijskoj shemi dopušteno je centriranje elemenata remena duž srednje osne linije. Radi praktičnosti nošenja susjednih elemenata (nosači, podne ploče, podovi) gornji rub pojasa se zadržava na istoj razini. Ako u ovom slučaju međusobno pomicanje osi središta gravitacije prelazi 0,015h (h je manja visina presjeka pojasa), tada je potrebno uzeti u obzir dodatni trenutak u proračunu.

N z o

Rešetkaste šipke se režu pod pravim uglom; kosi rez može se dopustiti velikim šipkama da bi se smanjile dimenzije guste.

Dva ugla za osiguranje zajedničkog rada povezana su duž duljine

ugao u odnosu na os paralelnu sa brtvom). Istovremeno se u komprimirane elemente stavljaju najmanje dvije brtve. Od uslova smještaja

širina brtvi uzima se jednaka b pr \u003d 60 ... 100 mm, duljina l pr \u003d b yr + (20 ... 30 mm), debljina brtve jednaka je debljini utora. Ako je moguće, broj brtvila treba svesti na minimum.

IZRAČUN I DIZAJN FARMODOLOVA

Na farmama iz uparenih uglova šipke u čvorovima kombiniraju se pomoću rezova smještenih između uglova. Kutovi do okova pričvršćuju se zavarivanjem, rjeđe s vijcima.

Prilikom izračunavanja čvorova zavarenih rešetki iz uparenih uglova određuju se dimenzije i noge zavara i dodjeljuju se dimenzije oblika. Fabrički zavareni spojevi elemenata krovne konstrukcije preporučuje se izvođenje poluautomatskim zavarivanjem, ručno zavarivanje je dopušteno prilikom postavljanja. Materijali za zavarivanje prihvaćaju se prema / 2, tab. 55 * /.

In kursni projekat potrebno je izračunati sve čvorove za početni element rešetke, uključujući čvorove koji podržavaju rešetku na stupu i montažne zglobove početnih elemenata rešetke. Proračun referentnih i montažnih čvorova vrši se pronalaženjem tih čvorova u napomeni s objašnjenjem, da bi preostali čvorovi izvršili izračun u bilješci dok su pratili čvorove na crtežu.

Tipična rješenja dizajna čvorova rešetke od uparenih uglova dati su na sl. 6 - 11

Kod zavarenih rešetki rešetkaste šipke pričvršćene su na fitinge bočnim šavovima (vidi Sl. 6), a krajevi šavova dovode se na krajeve šipki za 20 mm da bi se smanjila koncentracija naprezanja. Sila koja djeluje u elementu raspoređuje se između šavova uz ivicu i ugaone olovke obrnuto proporcionalne njihovim udaljenostima do osi štapa:

N o \u003d N (b-z o) \u003d α o N; N p \u003d \u003d αp N, b

gdje je b širina ugaone police, z o je udaljenost od centra gravitacije ugla do njegove ivice.

Za jednake police možete uzeti α oko \u003d 0,7 i α p \u003d 0,3; za nejednake, pričvršćene s manjom policom, α r \u003d 0,75, α p \u003d 0,25 i

α rev \u003d 0,65, α p \u003d 0,35 za one pričvršćene većom policom.

Dužine zavara koji pričvršćuju uglove na udubljenja određuju se formulama (proračun za metal zavara):

na ivici

ja o \u003d			N o		1...2
		n do f	R wfg wfg c


l w p \u003d				1...2
	n do f		R wfg wfg c

gdje je n broj uglova (šavova); βf - koeficijent prodora metala za zavarivanje / 2, tab. 34 /; k f - noga zavara; R wf - konstrukcijska otpornost metala za zavarivanje ispuna 2, tablica. 56 /; γwf koeficijent radnih uvjeta zavara 2, točka 11.2 * /; 1 ... 2 cm - daje zbog nedostatka prodora.

imenovati više debljine utora i u skladu sa sljedećim zahtjevima:

k f max \u003d t - 1 mm za t ≤ 6 mm,

k f max \u003d t - 2 mm za t ≤ 7 - 16 mm, k f max \u003d t - 4 mm za t\u003e 16 mm,

gdje je t debljina ugaone police.

Broj spojeva različite debljine za cijelu farmu ne smije biti veći od 3 ... 4. U jednom čvoru poželjno je imati ne više od dvije veličine šavova.

Sličan proračun se izvodi na metalu fuzijske granice (βz, R wz, γwz). Dužine zavara dobivene proračunom zaokružuju se do 10 mm. Minimalna dužina zavara treba pretpostaviti l w min trebala bi

uzeti jednak 60 mm, maksimalni l w max - 85 · βf · k f. Rezultati izračuna spojeva sažeti su u tablici (tablica 6).

Rezultati izračuna vara u čvorovima farme						Tabela 6
Rezultati izračuna vara u čvorovima farme

	Procenjena	Zadnji šav			Pero šav
		N o	k f	l w	Np	k f	l w
		N o	k f	l w	Np	k f	l w
	N, kN

Šavovi koji pričvršćuju guster na pojas, u nedostatku nodalnih opterećenja, računaju se na razliku napona u susjednim pločama pojasa (vidi Sl. 6, a, b):

N \u003d N 2 –N 1.

Ako se na sklop primjenjuje koncentrirano opterećenje F (okomito na remen), tada se šavovi koji pričvršćuju utor na pojas računaju na kombinirano djelovanje uzdužne sile (ili razlike napora između pojaseva) i koncentriranog opterećenja (vidi Sl. 6, d). Potrebno područje šava u ovom slučaju određeno je formulom

Oblici pričvršćeni na pojas preporučuju se čvrstim šavovima minimalne debljine. Ako je moguće, ispupčenja utora za kutove struka otpuštaju se za 10 ... 20 mm. Na mjestima ulegnuća na gornji nosač ili pločice nosača, fitingi su uvučeni za 10 ... 15 mm.

In čvorovi gdje su pojasevi pričvršćeni na utor, najprije se preporučuje izračunati duljinu šavova za pričvršćivanje nosača i nosača, zatim dizajnirati čvor i dodijeliti duljinu utora tako da se na njega postave šavovi rešetkastih elemenata. Uzimajući predviđenu dužinu spojeva za pričvršćivanje pojasa 10 ... 20 mm manju od duljine utora, možete odrediti nogu zavarenog pojasa.

Da bi se smanjila napona zavarivanja u urezima, rešetkaste šipke se ne dovode do pojaseva na udaljenosti od \u003d 6 · t - 20 mm (t je debljina utora), ali ne veća od 80 mm i ne manja od 50 mm. Razmak između zavarenih rešetki uzima se najmanje 50 mm.

Dimenzije utora određuju se potrebnom dužinom zavara za pričvršćivanje elemenata. Treba težiti najjednostavnijim obrisima krojeva (kvadrat, pravokutnik, pravokutni trapez) kako biste pojednostavili njihovu izradu i smanjili broj ukrasa. Preporučljivo je objediniti dimenzije guskova i ne imati više od jedne ili dvije veličine na farmi. Preporučuje se visina utora u skladu sa standardnom veličinom širine lista.

Za pričvršćivanje vodova na gornji remen remena, zavaren je ugao sa rupama za vijak (vidi Sl. 6, d).

In mjesta podupiranja ploča velikih ploča, gornji remen rebra ojačan je prekrivanjem lima kako bi se spriječilo savijanje policat \u003d 12 mm, ako je debljina uglova struka manja od 10 mm, s korakom rešetke od 6 m i manjim od 14 mm, s korakom rešetke od 12 m. Prekrivači su zavareni duž rubova prirubnica ugla struka.

In čvorovi farmi na kojima se predviđa promjena presjeka pojaseva, pojaseve treba preklapati s prekrivačima, ne uključujući, u pravilu, spoj koji radi na preraspodjeli sila između šipki uz zajednički rad

do čvor. Okov možete uključiti u spoj ako ga nastavite izvan čvorišta (vidi Sl. 6, c). Spoj pojaseva može se preklapati limenim ili ugaonim pločama s odrezanim policama i obradenim klinovima

/ 6, 7 /. Rješenje s oblogama od lima (Sl. 7, c) je univerzalnije. Da bi se olakšao rad opreme, poželjno je da se spoj pojasa izvan sklopa produži za 300 ... 500 mm od središta sklopa u stranu manje sile. Između krajeva naslonskih elemenata remena, preklapajući se prekrivači, ostavlja se razmak od najmanje 50 mm.

Potrebna površina poprečnog presjeka ploče stražnjice s pojasom od

dok se površina presjeka obloge zauzima ne manje od površine stršećih polica manjeg ugla. Dodjeljujući širinu obloge, možete odrediti njegovu debljinu. Preporučuje se da debljina obloge ne bude manja od debljine ležišta.

Rad jedinice sa prekidanim pojasevima je prilično komplikovan, jer težište poprečnog presjeka na spojnici ne podudara se sa težištem poprečnog presjeka pojasa, a sklop djeluje za ekscentrično zatezanje ili kompresiju. Postoji pojednostavljena tehnika izračuna takvih presjeka: snaga oslabljenog presjeka duž crte a - a (vidi Sl. 6, c) može se provjeriti formulom

σn \u003d N p ≤ R y gc,

Uslov

gdje je σn napon u zakrpi; A sr je područje uvjetnog dizajna jednako zbroju površina jastučića i dijela guste površine s visinom 2b, A sr \u003d ΣA n + t f · 2b, gdje je b širina police pričvršćenog ugla, t f -

debljina utora N p je izračunata sila u elementu, koja je zbog nekog nejasnog rada jedinice preporučljivo uzeti 20% više od stvarne, tj. N p \u003d 1,2N; N je zajednička sila određena projiciranjem sila u jedinici na os remena, na i \u003d 1,5% nagiba pojasa zbog malenosti može se zanemariti.

Šavovi koji pričvršćuju sloj lista na pojaseve računaju na silu u prekrivanju:

N n \u003d A n · σ n

a šavovi koji pričvršćuju uglove na fitinge - na izračunate sile u pojasevima umanjene za silu koju patch prenosi od ugla do ugla: 1,2N - 2N n, ali ne manje od 1,2N / 2.

U aplikaciji. Na slici 2 prikazana je pojednostavljena i precizna metoda izračunavanja čvorova s \u200b\u200bspojnicom pojaseva.

Čvorovi potpore na farmama. Dizajn potpornih čvorova rešetki ovisi o vrsti nosača (metalni ili armirano-betonski stupovi, zidovi od opeke itd.) I načinu spajanja rešetki sa stupovima (kruti ili zglobni).

Uz besplatnu podrškurešetke na donjoj konstrukciji, moguće rješenje rješenja potpornog čvora prikazano je na Sl. 7 a. Tvrtkov referentni pritisak F R

preko ploče se prenosi na nosač. Potrebna površina ploče određena je nosivošću potpornog materijala:

I pl tr \u003d F R,

R op

gdje je R op - procijenjena otpornost potpornog materijala na kompresiju.

Ploča djeluje na savijanje zbog odbojnosti potpornog materijala, pa se njezina debljina određuje na isti način kao u bazama stubova. Pri postavljanju rešetki na razini donje zone preporučuje se debljina temeljne ploče najmanje 20 ... 25 mm, promjer sidrnih vijaka za pričvršćivanje ploče je 20 ... 24 mm, promjer rupa za vijke je 40 ... 50 mm. To omogućava uklanjanje netačnosti sidara oznake tokom instalacije.

Zavarivani otvori i potporni nosači na ploči računaju na referentni tlak F R. Ako su mljeveni krajnji dio utora i temeljne ploče stalka, tada se sila na ploči prenosi uskim kontaktom (urušavanjem) i šavovi su konstruktivni.

Slično tome, konstruirajte potporni čvor kada podupirete rešetke u nivou gornje zone / 7 /.

Sa artikulacijomnajjednostavniji je čvor koji odozgo podupire rešetke na stupcu koristeći dodatni nosač (stupac) / 3, 6, 7 /. Tlak potporne rešetke F R prenosi se s potporne prirubnice preko ravnajuće ili brušene površine na potpornu ploču stupaca (Sl. 7, b). Potporna prirubnica treba da strši 10 ... 20 mm ispod profila nosača. Područje prirubnice određuje se iz stanja drobljenja:

		mp ≥ F R

gdje je R p konstrukcijska otpornost čelika na kolaps krajnje površine (ako postoji).

Gornji pojas je pričvršćen grubim ili normalnim preciznim vijcima na profil gusseta. Kako sklop ne bi mogao apsorbirati sile iz referentnog trenutka i osigurati artikulaciju sučelja, rupe u otvorima čine 5 ... 6 mm veće od promjera svornjaka.

Sa tvrdim uparivanjemgraničnik grede pridržava stupac sa strane (Sl. 7, c) i postavlja se na potporni stol, a sile iz potpornog momenta opažaju se prirubničkim spojem na vijcima ili zavarenim jedinicama.

U projektu kursa za proračun potpornih čvorova, iz tabele glavnih kombinacija opterećenja za odjeljak 1–1 odabire se konstrukcijska sila: N 1-1, M max lav. Trenutak se dekomponuje u par horizontalnih sila N \u003d M max lav / h f op, koji

percipirane pričvrsnim točkama donje i gornje zone farme. Donji nosač.Referentni tlak rešetke F R \u003d N 1-1 prenosi se sa

potporna prirubnica rešetke kroz skošene ili brušene površine na nosećem stolu. Noseća prirubnica treba da strši 10 ... 20 mm niže

otvori jedinice za podršku. Potporni stol izrađen je od lima t \u003d 30 ... 40 mm. S obzirom na moguću ekscentričnost prijenosa opterećenja koja nastaje zbog labave potpore prirubnice i njezinog nagiba u njezinoj ravnini, kutni spojevi nosača stola izračunavaju se za silu od 1,2F R. Visina stola određuje se iz stanja čvrstoće zavarenog šava

h st \u003d		1,2F R	1 ... 2 cm.
	u f	k fR wfg wf

Potporna prirubnica pričvršćena je na policu stupa s vijcima grube ili normalne točnosti, koji postavljaju rupe 3 do 4 mm veće od promjera svornjaka, tako da ne mogu uočiti reakciju potpore potporne rešetke u slučaju labave potpore prirubnice na potpornom stolu. Za zgrade podignute na područjima s izračunatom vanjskom temperaturom iznad -40 º C trebaju se koristiti vijci klase 4.6, 4.8, 5.6, 5.8, 6.6 i 8.8 prema GOST 15589-70 *, GOST 15591-70 *, GOST 7798-70 *. GOST 7796-70 *.

U većini slučajeva, referentni trenutak M max lav ima znak minus, tj.

usmereni suprotno od kazaljke na satu. U tom slučaju, horizontalna sila N pritisne prirubnicu donjeg remena prema stupu, a vijci u sklopu postavljaju se konstruktivno (obično 6 ... 8 vijka promjera 20 ... 24 mm). Vijci na spoju ugrađuju se u skladu sa zahtjevima / 2, tablice. 39 /.

Ako u referentnom čvoru postoji pozitivni moment M max lav i sila N

otkida prirubnicu sa stupca, zatim vijci donje prirubnice na stupu su zatezni i njihova čvrstoća treba provjeriti uzimajući u obzir ekscentričnu primjenu sile (vidi primjer 3 dodatak 2).

Šavovi prirubnice do fitinga rade u teškim uslovima, jer uočiti reakciju potpore farme F R i u pravilu ekscentrično primijenjenu silu H. Pod utjecajem referentnog tlaka F R šavovi se sijeku duž šava i u njima nastaju naprezanja



		u fk fΣ l w

Sila N dovodi do rezanja šava u pravcu okomito na os šava i do pojave naprezanja

Budući da se sredina šava ne može podudarati s osom donje zone, trenutak M \u003d N · e djeluje na šav, gdje se primjenjuje ekscentričnost sile N. Pod uticajem trenutka, šav radi i na rezu okomito na os šava i u njemu nastaju naprezanja

≤ R wf γwf γs.

Gornji nosač.Sa negativnim predznakom referentnog momenta M max lav

horizontalna sila H u mjestu pričvršćivanja gornjeg pojasa teži da se prirubnica prikloni od stupca i prouzrokuje savijanje. Trenutak kada se prirubnica savijena određuje se kao u stegnutoj gredi s rasponom b jednakim razmaku između vijaka:

Prirubnice na prirubnici

M fl

6 H b

3 H b

≤ R γ

8 a t2

4 a t2

gdje su a i t dužina i debljina prirubnice, respektivno.

Preporučuje se gornji potporni sklop oblikovati tako da sila N prođe kroz sredinu prirubnice. U ovom slučaju, zatezna sila u svim vijcima je jednaka, a potrebni broj vijaka može se odrediti formulom:

n \u003d [N b N] g c,

gde - nosivost zatezni vijak, \u003d R bt · A bn; R bt - izračunata vlačna čvrstoća vijaka / 2, tab. 58 * /; A bn je površina presjeka vijka mreže / 2, tab. 62 * /.

Šav pričvršćivanja prirubnice na utor djeluje na smicanje, a njegova čvrstoća provjerava se formulom

τ w \u003d H () ≤ R wfγ wfγ s.

2 in f k f a -1cm

Ako horizontalna sila H ne prođe kroz sredinu prirubnice, tada se računaju šavovi i vijci uzimajući u obzir ekscentričnost.

Ako u potpornom čvoru nastane pozitivni trenutak M max lav, tada je sila N in

točka pričvršćivanja gornjeg pojasa pritisne prirubnicu na stub, a vijci u sklopu postavljaju se konstruktivno (obično 4 ... 6 vijka).

Dok se osigurava fleksibilnost gornje potporne jedinice (postavljanje vijaka u rupe 5 ... 6 mm veće od promjera vijaka, pomoću fleksibilne prirubnice), zglobno spajanje rešetki sa stupom također se može izvesti ako se podržavaju sa strane / 7 /.

Veliki zglobovi farmi.Rješenje čvorova za proširenje farmi kada se isporučuju iz zasebnih elemenata za slanje prikazano je na Sl. 11, kao i u / 4, 5, 6 /. Gornja rješenja omogućavaju sastavljanje konstrukcije iz dvije simetrične međusobno izmjenjive polu-farme.

Veliki zglobovi rešetki mogu se izvesti pomoću prekrivanja ugla ili lima, vijcima ili zavarenim. Izračun čvorova sa

gore opisani slojevi listova, primjer izračuna čvorova za proširenje gornje i donje zone dan je u dodatku. 2

RAZVOJ RADNIH CRTEŽA

Radni crteži izračunatog poljoprivrednog gospodarstva izvode se u fazi CMD (metalne konstrukcije). U okviru kurseva, grafički dio se izvodi na listu formata A1 (list br. 2 projekta) i sadrži:

1. Dizajn geometrijski šasijska shema koja označava vezanje za osi zgrade, dimenzije potpornih elemenata i konstrukcijske sile (u kN) u šipkama elementa za slanje. Preporučena vaga 1: 100.

2. Slika početnog elementa farme (lijevo), pogled odozdo i dno, odjeljak. Preporučene vage: dijagram aksijalnih linija - vaga 1:20, 1:25, 1:30, 1:50, poprečne dimenzije elemenata - vage 1:10, 1:15.

3. Jedinice i sučelja: sastavljene montažne jedinice za gornji i donji remen, jedinice koje podržavaju rešetke na stupu (u dizajnu staze, jedinice za podršku mogu se dati na listu br. 1). Preporučene vage su 1:10, 1:15.

4. Specifikacija za početni element farme.

5. Napomene na crtežu, uključujući upute o načinima zavarivanja, zavarivačkim materijalima, koji prevladavaju i nisu pričvršćeni na dimenzije crtanja zavara, svornjaka, rupa itd.

ZAHTEVI ZA PROIZVODNJU I UGRADNU ŽELJEZNIČKIH FARMA

Izrada i ugradnja krovnih rešetki treba da budu u skladu sa zahtevima SNiP III - 18–75 “ Metalne konstrukcije. Pravila za proizvodnju i prihvatanje radova ”, SNiP 3.03.03–87“ Noseće i ogradne konstrukcije ”.

Zaštita čelične rešetke protiv korozije treba izraditi u skladu sa zahtjevima SNiP 2.03.11–85 „Zaštita građevinske konstrukcije od korozije “i SNiP 3.04.03–85„ Zaštita građevinskih konstrukcija i građevina od korozije “.

Tolerancije tokom postavljanja farmi (regulisano SNiP III - 18–75):

Odstupanje oznaka potpornih čvorova farmi ..................................... ± 20 mm Strelica za odbravljivanje (zakrivljenost) između mjesta pričvršćivanja dijelova komprimiranog pojasa od ravnine ....................... 1/750 fiksne vrijednosti zaplet, ali ne više

15 mm Odstupanje udaljenosti između osi rešetki u gornjoj zoni ... ± 15 mm

REFERENCE

1. SNiP 2.01.07-85 *. Tereti i uticaji / Gosstroy of Russia. - M .: GUP TsPP, 2003. - 44 str.

2. SNiP II-23-81 *. Čelične konstrukcije / Gosstroy of Russia. - M .: GUP TsPP, 2000. - 96 s.

3. Serija 1.460.2 –10. Čelične konstrukcije za premaze na jednokatnim industrijskim zgradama sa dvostrukim ugaonim rešetkama. Vol. 1.

4. Kuzin N.Ya. Dizajn i proračun čeličnih rešetki za industrijske zgrade: Udžbenik. dodatak. - M .: Izdavačka kuća DIA, 1998. - 184 str.

5. Mandrikov A.P. Primjeri izračuna metalnih konstrukcija: Udžbenik. dodatak za tehničke škole. 2. izd., Izmijenjeno. i dodaj. - M .: Stroyizdat, 1991 .-- 431s.

6. Metalna konstrukcija. Opći kurs: Udžbenik za univerzitete / Pod ukupno. ed. E. I. Belenya. 6. izd., Izmijenjeno. i dodaj. - M .: Stroyizdat, 1986. - 560 str.

7. Metalne konstrukcije: U 3 t. T. 1. Elementi čeličnih konstrukcija: Udžbenik. dodatak za gradnje. Sveučilišta / ur. V. V. Goreva. - M .: Viša škola, 1997. - 527 str.

8. Metalne konstrukcije: U 3 tone T. 2. Građevinske konstrukcije: Udžbenik. dodatak za gradnje. Sveučilišta / ur. V. V. Goreva. - M .: Viša škola, 1999. - 528 s.

9. Murashko N.N., Sobolev Yu.V. Metalne konstrukcije industrijskih poljoprivrednih zgrada. - Minsk: "Viša škola", 1987. - 278 str.

10. Dizajn metalni okvir jedna priča proizvodna zgrada. Dio 1. Prikupljanje tereta / Comp. I.I. Zueva, B.I. Desyatov; Perm.gos.tehn.un-t. - Perm, 1998. - 47 str.

11. Proračun čeličnih konstrukcija: Ref. dodatak / Ya.M. Likhtarnikov, D. V. Ladyzhensky, V. M. Klykov. 2. izd., Izmijenjeno. i dodatni - K .: Budivelnik, 1984. - 368 str.

Konstrukcijski elementi u pravilu trebaju biti dizajnirani od krutih šipki. Da li je fleksibilnost posebno važna? \u003d l0 / i za komprimirane šipke koje gube stabilnost pri uzdužnom savijanju.

Čak i sa malim pritisnim silama, fleksibilnost kompresovanih šipki ne bi trebala biti prevelika. Vrlo fleksibilne šipke lako se savijaju od slučajnih utjecaja, saviju se iz vlastite težine, u njima se pojavljuju neželjeni ekscentričnosti, vibriraju pod dinamičkim opterećenjima.

Stoga se za komprimirane šipke postavlja granična vrijednost, najveća fleksibilnost, koja je ista standardna vrijednost kao i izračunata otpornost.

Istegnute konstrukcijske šipke također ne bi trebale biti previše fleksibilne jer se mogu savijati tijekom transporta i ugradnje.

Naročito je važno da šipke imaju dovoljnu krutost u konstrukcijama podložnim dinamičkim naponima (kako bi se spriječile vibracije šipki).

Za istegnute rešetkaste šipke izložene izravnom djelovanju dinamičkog opterećenja, SNiP utvrđuju se sljedeće vrijednosti krajnje fleksibilnosti:

U strukturama koje nisu podložne dinamičkim utjecajima, fleksibilnost istegnutih šipki ograničena je samo u vertikalnoj ravnini (kako bi se spriječilo prekomjerno progibanje), postavljajući maksimalnu fleksibilnost za sve rastezljive šipke:? Pr \u003d 400 za čelične šipke i? Pr \u003d 300 za šipke od aluminijskih legura. Za šipke izrađene od legura aluminija krajnja fleksibilnost trebala bi biti manja zbog nižeg modula elastičnosti legura.

23 „Radite pod opterećenjem centralno komprimiranih elemenata. Proračun stabilnosti u elastičnim i neelastičnim fazama. Koeficijent uzdužnog savijanja. Zašto to zavisi od fleksibilnosti štapa "

24 „Rad čelika u bočnom savijanju. Elastične i neelastične faze. Šarke od plastične grede »

Pitanje "Proračun kontinuiranih greda uzimajući u obzir naizmjenično stvaranje plastičnih šarki"

26 pitanje „ukupna stabilnost metalnih greda. Mjere protiv gubitka ukupne stabilnosti "

Ukupna stabilnost snopa

Uska dugačka greda, koja nije bočno pričvršćena i opterećena izvan određene granice, može izgubiti stabilnost i izaći, primivši velika odstupanja u planu.
Taj se fenomen naziva gubitkom ukupne stabilnosti snopa, a ono opterećenje i ona naprezanja kod kojih počinje gubitak opće stabilnosti nazivamo kritičnim.

Gubitak ukupne stabilnosti konzolne grede

Gubitak ukupne stabilnosti počinje torzijom. presjek gredeKao rezultat toga, pojasevi odstupaju u planu, a greda se, osim savijanja u vertikalnoj ravnini, podvrgava i savijanju u vodoravnoj ravnini i torziji.

27 pitanje „učvršćivači zavarenih greda, njihova namjena i dizajn. Mjere protiv gubitka stabilnosti pojaseva komprimiranog snopa "

Nošenje greda na donjim građevinama može biti zglobno i kruto, u prvom se slučaju prenosi samo reakcija potpora (najčešće vertikalna), u drugom slučaju također trenutak. Zglobna potpora koristi se u većini konstrukcija greda, kruta - u okvirima visoke zgrade. Vertikalne reakcije prenose se podržavajućim učvršćivačima, koji se nalaze na kraju zida ili na maloj udaljenosti od njega. Krajnja lica koriste se kod pridruživanja gredama stupovima sa strane (Sl. 9.5, b) ili kada je potrebno prenijeti reakcije s dvije zrake što je bliže težištu dijela stupa (Sl. 9.5, ali) U posljednjem slučaju, s nejednakim opterećenjem greda, minimalni trenutak prenosi se na stupac. Čvrsti slojevi uklonjeni s krajnjeg lica koriste se ako reakciju snopa treba prenijeti na granu kroz stupove, na polici stupa iz snopa (Sl. 9.5, u) ili na kamenom zidu.

Krajevi potpornih učvršćivača planiraju se tako da tijesnim dodirom prenose reakciju potpore na stup ili donji pojas snopa. Izduženi dio krajnjeg rebra zauzet je 15–20 mm. Poprečni presjek potpornog učvršćivača provjerava se zbog drobljenja ili kompresije reakcijom potpora V:  at

;  at

. Širina potpornog rebra jednaka je širini pojasa grede na nosaču, debljina mm.

Provjera stabilnosti iz ravnine grede nosivih učvršćivača sa zidnim dijelovima više nema sa svake strane rebra (Sl. 9.6.) vrši se reakcija nošenja prema formuli

gde A- područje poprečnog presjeka nosivih rebra za ukrućenje zajedno s susjednim dijelovima zida. Ispitivanje stabilnosti provodi se duž duljine rebra.