Primjer izračunavanja trokutastih rešetki iz uglova. Proračun čelične rešetke u SCAD PC-u

Prilikom odabira sekcija rešetki za praktičnost nabavke metala, potrebno je težiti najmanjem mogućem broju različitih brojeva i kalibara kutnih profila, obično ograničenih na 6 - 8.

Uz znatan napor u elementima rešetki, moguće je koristiti dvije klase čelika: veću čvrstoću - za jako opterećene pojaseve i nosače nosača; meki čelik običnog kvaliteta - za rešetkaste elemente.

Izbor poprečnog presjeka počinje odabirom poprečnog presjeka komprimiranog elementa koji ima najveću projektiranu silu. Prilikom odabira uglovnih profila za stisnute elemente treba nastojati koristiti kutove najmanje moguće debljine, jer njihovi inercijski radijusi imaju relativno velike vrijednosti. Da bi se izbeglo oštećenje rešetki tokom transporta i tokom ugradnje, uzima se minimalni ugao. ∟ 50 × 50 × 5.

Da bi se smanjio radni intenzitet proizvodnje u farmama s rasponom do 24 m uključivo, koji se sastoji od dvije otpremne oznake, remeni se izrađuju od konstantnog poprečnog presjeka, koji se bira prema maksimalnoj sili. In krovne konstrukcije  raspon od 30 m ili više, racionalno je promijeniti poprečni presjek pojaseva duž dužine, dok je bolje promijeniti samo širinu polica, zadržavajući debljinu uglova nepromijenjenim, kako bi se olakšala konstrukcija spojeva.

Izbor sekcija komprimiranih rešetki se, po pravilu, vrši iz stanja stabilnosti elementa, rastegnutog od stanja čvrstoće. Dugi lagano učitani elementi se biraju po krajnja fleksibilnost. Prilikom izračunavanja stabilnosti komprimiranih elemenata strukture jezgre premaza i podova (izuzev zatvorenih cjevastih dijelova), uvodi se koeficijent radnih uvjeta γ with  = 0.95; pri izračunavanju stisnutih elemenata (osim referentnih) kompozitne rešetke T-profila iz uglova zavarenih rešetki premaza i podova (na primjer, rešetke i slične rešetke) s fleksibilnošću λ   ≥ 60 uvodi koeficijent radnih uslova γ with = 0,8.

Prilikom računanja spojeva (izuzev zglobnih spojeva) gore navedenih elemenata, koeficijenti radnih uslova γ with  = 0,95 i γ with= 0.8 ne treba uzeti u obzir.

Izbor dijelova elemenata rešetke napravljen je u tabelarnom obliku.

Na primjer, geometrijski dijagram rešetke s izračunatim silama u štapovima prikazan je na sl. 5.1.

Primjer 5.1.  Odabrati poprečni presjek gornjeg komprimiranog pojasa rešetke iz dva kuta pod djelovanjem izračunate sile na nju N = - 1300 kN. Procijenjene dužine šipki: u ravnini rešetke 3 m, iz ravnine - 3 m (na stepenici krova d =3 m). Materijal - čelik klase S245 (kvart II 4, zgrada grijana); R y  = 24 kN / cm 2; γ with  = 0,95 (vidi tabelu 1.3). Maksimalna sila u nosaču nosača N p  , max = - 670 kN.

Sl. 5.1.Izračunata i geometrijska shema farme

Debljina fitinga se bira u zavisnosti od sila djelovanja u elementima rešetke (tabela 5.6). Prihvatite debljinu ambalaže t f  = 14 mm sa maksimalnom silom u olor grupi 670 kN.

Obračun farmi započinje određivanjem opterećenja koja se prenose na farmu u obliku koncentriranih sila u čvorovima.

Stalna opterećenja rešetki sastoje se od njihove vlastite težine krovište  sa podnim oblogama i parno-toplotnom izolacijom, težinom staza, fenjerima (ako postoje) i mrtvom težinom rešetki i vezama između njih. Za privremena opterećenja uključuju snijeg, vjetar, kran i druge vrste tereta. Većina opterećenja je ravnomjerno raspoređena. Oni se izračunavaju prvo za 1 m 2, zatim određuju površinu tereta po jednom čvoru, a zatim određuju koncentrisanu silu koja deluje na svaki čvor rešetke:

F = inq u γ fi al m

pri čemu je inq u zbiru normativnih jednoliko raspoređenih opterećenja po 1 m 2 horizontalne projekcije; γ fi faktori sigurnosti opterećenja; a je udaljenost između rešetki (truss pitch); l m - dužina gornjeg pojasa farme.

Sa kosi krovovi  Pretpostavlja se da je opterećenje od vlastite težine krova q / cos a. Neto težina lakih rešetki, vezica i staza, koje se odnose na 1 m 2, može se odrediti iz donje tabele.

Približna standardna potrošnja čelika za elemente čeličnih okvira industrijske zgrade, kPa

Prilikom određivanja opterećenja od snježnog opterećenja na farmama (osim trokutastog), potrebno je uzeti u obzir da snijeg može ležati na cijelom krovu ili samo na jednom nagibu (pola raspona nosača). Treba uzeti u obzir i asimetriju efekata na farmi visećih dizalica. Potpuno simetrično opterećenje obično uzrokuje najveće napore u pojasevima i elementima rešetke koji se nalaze bliže nosačima. Asimetrično opterećenje može stvoriti značajnu promjenu u naporu i čak promjenu smjera u elementima rešetke koji se nalaze bliže sredini raspona.

Napori u elementima rešetki mogu se odrediti pomoću računara ili analitički. Pogodnije je koristiti široko rasprostranjene računarske programe za proračun. Analitički metod (metoda sečenja ili čvorova za rezanje) se obično koristi ako je potrebno odrediti sile u jednom ili više elemenata rešetke. Prilikom izbora tipa (oblika) sekcija za elemente nosača, treba se zaustaviti kod onih koji troše manje metala. Usvojeni tip sekcija treba da obezbedi pogodnost menjanja oblasti presjek  pojasevi, mogućnost njihovog spoja, kao i lakoća projektovanja čvorova.

U ovom slučaju, potrebno je imati na umu ne samo čvorove u ravnini glavnih rešetki, već i spojeve spojeva, staza, greda za podizanje i transportnu opremu, itd. Elementi koji se nalaze uz rešetke obično su pričvršćeni na pojaseve ili stalke. Poprečni presjeci elemenata rešetke, po pravilu, su simetrični u odnosu na ravninu rešetke. Strukturno, najpogodniji i stoga najčešći na farmama svjetlosti, je dio sastavljen od dva ugla u obliku marke (vidi sliku ispod).

Poprečni presjeci svjetlosnih elemenata

U ovom slučaju, rešetkasti čvorovi se formiraju uz pomoć umetaka, na koje su sa obe strane pričvršćene šipke pojaseva i rešetki. Sekcije se mogu sastojati od jednakih i nejednakih uglova, povezanih manjim policama, a razmak između kojih bi trebao biti dovoljan za preskakanje pakovanja. Odjeljci iz dva jednako kutna ugla (Sl. Iznad) služe za komprimirane nosive trake u slučajevima kada su njihove izračunate dužine u ravnini i od ravninske ravnine jednake (I x = I y), kao i za istegnute remene i elemente rešetke. Poprečni presjek dvaju nejednakih uglova (Sl. Iznad) je pogodan u komprimiranim pojasevima rešetki za izračunatu dužinu od ravnine rešetke, koja znatno premašuje izračunatu dužinu u ravnini rešetke.

Poprečni presjeci iz dva jednako kutna ugla (Sl. Iznad) koriste se u središnjim regalima, uz koje se susreću vertikalne veze, kako bi se osigurao centrirani položaj potonjih u odnosu na regale, što se ne može uraditi T-presjekom.

Posljednjih godina, Tauri (Sl. Gore), dobiven uzdužnim rezanjem širokih polica, korišten je za krovne trake. Masa takvih rešetki je 10-15% manja od mase rešetki iz uparenih uglova, što se objašnjava malim brojem komada i njihovom malom veličinom, kao i nedostatkom fitinga (zaptivača) u pojasevima.

In prostorne farme (tornjevi, jarboli), gdje je pojas zajednički za dvije međusobno okomite rešetke, koriste se poprečni presjeci od jednog kuta (vidi sliku gore). Isti presjek je prikladan za lagano opterećene elemente rešetki. Mogući su i drugi dijelovi od profila valjanja. Na primjer, poprečni presjek dva kanala (Sl. Iznad) pogodan je za elemente koji percipiraju momente savijanja iz lokalnih opterećenja.

Racionalni dio za rešetke je cjevasti dio (vidi gore), koji ima isti radijus inercije u svim smjerovima.

Komprimirani cjevasti elementi zahtijevaju znatno manje čelika zbog svoje visoke otpornosti, što ga čini posebno prikladnim za upotrebu kod korištenja čelika s većom i većom čvrstoćom (ovdje ušteda čelika može biti do 25%). Kod brtvljenja unutrašnja šupljina elemenata cijevi je manje podložna koroziji. Ograničena upotreba cijevi je zbog njihove oskudice i visoke cijene. Kvadratni ili pravokutni zatvoreni luk-zavareni profili (sl. Gore) su svojstveni cjevastim profilima.

Vijci T-presjeka dviju traka (Sl. Iznad) se dobivaju automatskim zavarivanjem. U takvim elementima nema uskih proreza koji nisu dostupni za pregled, čišćenje i bojenje; ovo povećava njihovu otpornost na koroziju i pojednostavljuje održavanje. Nedostaci T-sekcija trebali bi uključivati ​​povećani radni intenzitet proizvodnje (u usporedbi sa presjekom od kutova kotrljanja) i savijanje tijekom zavarivanja.

Odabir sekcija se započinje nakon određivanja projektnog napora u šipkama rešetki i odlučivanja o tipu sekcija. Pre toga, potrebno je izabrati debljinu ušica, uz pomoć kojih se formiraju gredice. Debljina ušica određuje se u zavisnosti od vrijednosti najveće sile u šipkama rešetke i obično se pretpostavlja da je ista za cijelu rešetku. Na farmama velikih raspona, dozvoljeno je koristiti razmake dviju debljina (s razlikom od 2 mm) - za pričvršćivanje potpornog rampe i za pričvršćivanje drugih proteza i regala. Preporučena debljina umetaka prikazana je u tabeli ispod.

Debljina klinova u zavisnosti od projektnog napora

Za odabir dijelova elemenata stisnutog remena potrebno je znati njihovu izračunatu (smanjenu) dužinu. Takvi elementi rešetke mogu izbočiti (izgubiti stabilnost) kako u ravni, tako i iz ravnine rešetke. Moguća deformacija komprimiranog gornjeg pojasa u ravnini nosača jednaka je razmaku između čvorova, tj. Duljina panela je l X = lm (slika iznad), a od ravnine rešetke l u je udaljenost između točaka remena fiksiranog od pomaka u horizontalnom položaju pravaca. Interferencija između rešetki, nosača ili ivica armiranobetonskih ploča sprečava takvu promenu. Prema tome, u odsustvu fenjera, l y = l m, a ispod fenjera, l y = 2l m (vidi sliku ispod). Ako komprimirane yoyas trussa nisu vezane od njegove ravnine ne u svakom čvoru, već kroz čvor i napori u susjednim panelima remena nisu isti (N 2\u003e N 1), tada se stabilnost trake od ravnine rešetke u ovom području provjerava većom silom N2 na procijenjena dužina:

l ef = l 1 (0,75 + 0,25N 1 / N 2),

gdje je l 1 - udaljenost između čvorova, nevezanih veza (slika dolje).

Slično tome, izračunata dužina je određena za dijagonale u rešetki s rešetkastom rešetkom i u transverzalnim vezicama hidrotehničkih ventila (sl. Dole).

Za potporni potporanj, koji se može posmatrati kao nastavak gornjeg pojasa, pretpostavlja se da je izračunata dužina u ravnini i iz ravnine rešetke ista i jednaka njenoj geometrijskoj dužini. Na sličan način uzmite procenjenu dužinu podrške.

Procijenjena dužina stisnutih međuprostora i nosača u ravnini rešetke određena je uzimajući u obzir djelomično stezanje njihovih krajeva, uzrokovano krutošću okova sa strane rastegnutog remena. Tu se pridružuje nekoliko rastegnutih šipki, koje sprečavaju savijanje kosine u ravnini rešetke. S obzirom na duljinu dijagonalne bravice u ravnini farme

gdje je l geometrijska dužina (udaljenost između čvorova).

Procijenjena dužina elemenata farme

a - pojasevi u ravni trussa; b - isto, sa aviona farme; c, d - dijagrami za određivanje izračunate dužine elemenata rešetke sa različitim naporima duž njegove dužine; 1 - pokrovne ploče; 2 - krovne rešetke; 3 - odstojnici

Iz ravnine rešetke izračunata dužina stisnutih međuprostora i nosača jednaka je njihovoj geometrijskoj dužini l.

Izbor poprečnog presjeka stisnutih nosača poluga počinje s preliminarnom svrhom fleksibilnosti λ, što je nešto manje od dopuštenog.

• potrebna površina poprečnog presjeka šipke:

A = N / yR y γ c

gdje je γ c - koeficijent radnih uslova;

• potreban radijus inercije:

Poznavajući područje i radijus inercije, prema kutu sortiranja, odabire se kut odgovarajućeg kalibra ili drugog profila valjanja. Treba imati na umu da smanjenje jedne od traženih vrijednosti (A ili i) mora biti kompenzirano povećanjem u drugoj.

Odabrani dio se provjerava uvođenjem, ako je potrebno, odgovarajućeg koeficijenta radnih uvjeta γ c. Kod velikih zaliha napona ili selekcije prenapona treba ponoviti.

U krovnim rešetkama, fleksibilnost komprimiranih pojaseva od ravninske konstrukcije za vrijeme ugradnje ne bi trebala prelaziti [λ ym] = 220. Međutim, izračunata dužina l ym u ovom slučaju je prilično velika: ona je jednaka udaljenosti između veznih nosača, tj. 12 m (ili 15 m na farmama sa rasponom od 30 m). Zbog toga je neophodno provjeriti komprimiran pojas za fleksibilnost tijekom instalacije:

λ = l ym i y<[λ ym ]

Kod hidrauličnih zapornih ventila za elemente veze, često se koriste marke zavarivanja (na slici gore), obično iz dvije trake istog poprečnog presjeka. Izbor poprečnog presjeka takve zavarene marke se proizvodi u odnosu na yy os (od i y< i x), используя коэффициент формы k f = i y /b f ≈0,21. Следовательно, определив по формуле выше i y , можно найти

Ali u zavarenoj marki od dva identična traka

gdje je t debljina trake. Otuda je potrebna debljina trake

Treba koristiti tanke ploče (b f / t = h ef / t = 15-20), ali je potrebno osigurati lokalnu stabilnost slobodnog svjetla (zida). To se postiže ako odnos izračunate visine zida marke h ef prema debljini t ne prelazi vrijednosti koje se određuju po formuli

h ef / t = 0,44 + 0,088λ√E / R y

Gornja formula je primjenjiva na elemente T-profila s uvjetnom fleksibilnošću λ = 0.8-4. Na vrijednostima λ< 0,8 или λ >  4 u gornjoj formuli treba uzeti λ = 0.8 ili λ = 4.

Odabrani dio zavarene marke, uzimajući u obzir koeficijent radnih uvjeta γ c, istovremeno utvrđuje stvarnu fleksibilnost λ y pronaći točnu vrijednost radijusa inercije:

gdje I y - moment inercije zavarene marke u odnosu na os yy.

Neke kompresirane šipke lakih farmi mogu imati zanemariva naprezanja i stoga vrlo male naprezanja. U takvim slučajevima, izbor poprečnog presjeka vrši se prema maksimalno dopuštenoj fleksibilnosti [λ] i određuje se samo traženi radijus inercije.

prema kojem se u asortimanu bira poprečni presjek područja s najmanjom površinom (ili, prema gornjoj formuli, odredimo f f = h ef za zavarenu marku, a zatim, koristeći gornju formulu, potrebnu debljinu trake, izračunavajući uvjetnu fleksibilnost λ iz stvarnog λ = [λ]).

Potrebna površina poprečnog presjeka rastegnute šipke zavarena je fer-mi određena formulom

Za ovo područje je odabran poprečni presjek, koji se zatim provjerava za fleksibilnost: λ = l ef / i< [λ] — допускаемой гибкости для растянутых элементов. Расчетную длину растянутых элементов принимают, как и для сжатых.

Prilikom odabira dijelova rešetkastih šipki treba imati na umu da najmanja veličina dijelova elemenata ovisi o namjeni konstrukcija i propisana je odgovarajućim tehničkim uvjetima i uputstvima.

Na primjer, debljina elemenata u potporne strukture  proizvodne zgrade i objekti moraju biti najmanje 4 mm, au krovnim trasama najmanji ugao jednakih polica koji se može koristiti je 50x5 mm. Čelični lim debljine manje od 6 mm, jednakih uglova polica sa presjekom manjim od 63x6 mm i trakastim čelikom širine manje od 60 mm nije dopušten u hidrauličkim konstrukcijama.

Rezultate odabira sekcija treba sažeti u tabeli ispod (uzorak).

Nakon odabira sekcija pojaseva i rešetke kako bi se smanjio broj naručenih profila i olakšalo osoblje, ujednačavaju se delovi tako da broj profila koji će napraviti rešetku nije veći od 4-6, u zavisnosti od raspona rešetke i njene namene ( “Prihvaćena sekcija” (vidi tabelu ispod).

Tabela izbora sekcija šipki nosača

Prilikom odabira dijelova, poželjno je uzeti u obzir stvarne mogućnosti dobivanja određenih profila od strane proizvođača i u tu svrhu koristiti preporučene reducirane sorte.

Po dužini sastavni elementi  iz uglova potrebno je napraviti zaptivke koje omogućavaju da uglovi rade zajedno kao jedan segment. Razmak između brtvi ne bi trebao biti veći od 40i 1 u komprimiranom i 80i 1 u rastegnutim elementima, gdje je i 1 polumjer inercije kuta u odnosu na osovinu paralelnu s osi yy (vidi gornju sliku). Broj brtvi duž dužine stisnute šipke mora biti najmanje dva. Debljina zaptivača jednaka je debljini umetaka. Širina zaptivača je 1/2 - 2/3 širine kuta b, ali ne manje od 60 mm, a dužina - b + 20 mm. Brtve su spojene na kutne zavare, noge šavova k f su propisane minimalno, u zavisnosti od debljine elemenata koji se spajaju.

Jedan od najčešćih projekata u građevinarstvu je farma. Farma, po pravilu, djeluje kao element okvira za oblaganje, može biti čelik, armirani beton, drvo itd. konstruktivna rješenja  konstrukcije rešetki predstavljene u serijama. Na primjer, serija 1.460.3-14 na farmama tipa „molodečno“ ili 1.460.2-10_88 „farme iz uparenih uglova“. Izračun farmi, iako ne i najteži zadatak, međutim, vrlo je odgovoran, ne treba propustiti nijednu sitnicu, jer je farma glavna nosivi element  cover. U članku ćemo razmotriti izračun čelične rešetke  od savijenih zavarenih profila u PC SCAD.

Farma - element okvira, nosivost  koji malo zavisi od deformacije ostatka strukture. Međutim, najtačniji će biti proračun u okviru, ili cijela zgrada, na primjer, opterećenje vjetrom ima određeni utjecaj na napore elemenata farme.

Kreiranje modela za izračunavanje čelične rešetke može ići na različite načine: upotrebom konačnih elemenata šipke (u SCAD PC), koristeći ugrađeni predložak, koristeći sposobnost uvoza crteža dxf. Sve metode računanja su dobre na svoj način, a najvažnije je posmatrati konvergenciju elemenata.

Dakle, pretpostavimo da smo sastavili model za izračunavanje čelične rešetke pomoću šablona. Sljedeće karakteristike su odabrane za proračun čelične rešetke:

Ako koristite šablon za računanje u PC SCAD-u, onda provjerite tip konačnih elemenata, po defaultu je postavljen na broj 4 - element trussa. Povezivanje takvih elemenata se automatski uspostavlja pomoću šarke. Ja nisam pristalica takvih elemenata, pa ih odmah prevedem u 5. tip konačnih elemenata - univerzalni jezgra konačnog elementa (naredba za promjenu tipa konačnog elementa u SCAD PC-u nalazi se na kartici "dodjela"). Spojnice u ovom slučaju se ručno podešavaju.

Nakon što je rešetka postavljena na mesto u šemi, u SCAD PC-u je potrebno dodeliti krute karakteristike svim elementima, na primer, pojasu - 140x7, potpornoj konzoli - 120x5 i ostatku rešetke - 100x4 (to se može uraditi pomoću odgovarajućeg dugmeta na kartici za dodelu).

Zatim podesite opterećenje u SCAD PC-u. Opterećenja se postavljaju ili koncentrirana (rebrasta prevlaka, nosači) ili ravnomjerno raspoređena (profilirana folija, sendvič paneli). Ovdje je također važno razdvojiti opterećenja, a ne prikupiti ih u jednom smislu: opterećenja se moraju sklopiti u skladu sa kombinacijskim pravilom JV-a "Opterećenja i utjecaji". U našem primeru izračunavanja čelične rešetke u SCAD PC-u, postaviću opterećenje vlastite težine (automatski), krovni materijal  premazi (50kg / m2), snow load  (180 kg / m2). Opterećenje će biti ravnomjerno raspoređeno, ne zaboravite širinu primjene opterećenja (na primjer, 4 m). Opterećenja moraju biti upakovana u DCS sa odgovarajućim koeficijentima.

Sada se okrećemo vezama u SCAD PC-u. Rešetke se montiraju na stubove zglobno, zadatak s okvirom ili cijelom shemom će morati dodati šarke, u zadatku s odvojenom farmom - uspostaviti pravu vezu. Budite sigurni da postavite fiksni spoj u ravni na jednom kraju rešetke i pomičite se na drugom, inače ćemo dobiti kompresiju u donjem akordu:

Isto tako, kada dodjeljujete veze u zadatku s izoliranom farmom, morate postaviti veze, na primjer, u gornjim čvorovima farme iznad stupaca iz ravnine i izaći iz ravnine (u prostornom zadatku ovu ulogu igraju spojni elementi ili traci).

Nakon analize dobivenih sila i deformacija u shemi, prelazimo na dizajn elemenata koristeći algoritam za proračun čelične rešetke. Ovdje SCAD PC nudi izbor od dva načina za dodjeljivanje karakteristika dizajna (dodjeljivanje izračunatih dužina, parametara fleksibilnosti): svrha strukturni elementi i dodeljivanje grupa strukturnih elemenata. Prvi metod razmatra lanac konačnih elemenata kao integralni nedeljivi element, a druga metoda će direktno uzeti u obzir svaki konačni element pri određivanju koeficijenta izračunate dužine. Odmah ću reći da su obe metode dobre na svoj način, ali češće koristim drugu metodu (ne koristim prvu zbog njenog truda), i koristićemo je. U paragrafu 10 SP 16.13330.2011 "Čelične konstrukcije" obojene su vrijednosti projektnih koeficijenata za sve elemente rešetke. Prema tabeli 24 Joint Venture čeličnih konstrukcija, za izračunavanje čelične rešetke, dodijeliti koeficijent izračunate duljine svakog panela gornjeg pojasa u ravnini - 1, nosač - 1, rešetka - 0,9. Vrijednosti iz ravnine će ovisiti o rasporedu veznih elemenata i staza, a za gornji pojas pri ugradnji, na primjer, prolazi u svakom čvoru rešetke su također 1, potporni nosač je 2 (u slučaju kada element za spajanje dijeli oplatu na 2 jednaka dijela), ostatak rešetke - 0,9 (prema JV čeličnih konstrukcija). Koeficijent procijenjene duljine donjeg remena u našem slučaju, ne morate instalirati, jer on će sa svim kombinacijama napora biti rastegnut. Međutim, preporučujem da se dodele svi isti koeficijenti kao i za komprimovane pojaseve, jer različiti obrisi poljoprivrednih pojaseva, različite kombinacije sila u retkim slučajevima mogu da dovedu do kompresije, a onda inženjer rizikuje da ne izvrši veoma važnu proveru stabilnosti. Ako je, međutim, kombinacija rastegnuta za sve, onda se izračunavanje gornjeg pojasa čelične rešetke ne prati za stabilnost, sekcija će biti izabrana isključivo uzdužnom vlačnom silom.

Prilikom dodjele projektnih parametara fokusiramo se na lokalne osi. Rezultat proračuna čeličnih konstrukcija u PC SCAD-u je omjer korištenja dijela. Na našoj farmi ispalo je ovako:

Tačniji koeficijenti mogu se pregledati pomoću izbornika s informacijama o elementima, u odjeljku "Čelični faktori". Na primjer, za podršku podupiraču, primio sam sljedeće koeficijente:

Ako ne postoje karakteristike dizajna, onda će inžinjer najverovatnije odlučiti da optimizuje sekcije postavljanjem sekcije, čiji će stepen iskorišćenja biti bliži 1.

U zaključku, želim da govorim o momentima u elementima rešetke prilikom računanja u SCAD PC-u: ako izračunate čeličnu rešetku bez ugradnje šarki, onda se, naravno, pojavljuju. Međutim, siguran sam da to nije greška. Dakle, za rešetke iz zavarenih profila treba proveriti stabilnost pojasa na mestu spajanja rešetke sa pojasom. U Dodatku L.2 JV čeličnih konstrukcija opisane su formule za izračunavanje, u svakoj od njih (formula ovisi o tipu sklopa: jedna dijagonala, dva promjera, itd.) Postoji momentna vrijednost:

To znači da je trenutak u čvoru prisutan, a ne uzeti ga u obzir.

Zaključak: u našem članku razmatrali smo najvažnije karakteristike pri izračunavanju čelične rešetke iz zavojno zavarenih profila u SCAD PC-u. Na prvi pogled, čini se da vrlo jednostavan proračun čelične rešetke u SCAD PC-u ima više poteškoća, pa je stoga neophodno biti izuzetno oprezan sa takvim proračunom.