Čelične rešetke iz četvrtastih cevi. Tehnologija izrade građevinske farme iz pravokutnih cijevi

Izgradnja farmi baziranih na tehnologiji koja koristi pravokutne i okrugle cijevi   omogućava značajno smanjenje intenziteta i složenosti posla, kao i smanjenje vremena utrošenog na izgradnju objekata. Tehnologija se može primijeniti na industrijske i javne zgrade. Proračun materijala i različitih spojeva zasniva se na opsegu dizajna, utjecaju vanjskih faktora i drugih značajki. Farms from pravougaone cevi   - Obećavajući pravac u izgradnji različitih objekata, koji ima mnogo prednosti nad svojim kolegama.

Farm construction

Osnova rešetki su šipke ili cijevi, koje su spojene na određenim mjestima, tvoreći stalnu geometrijsku strukturu. Način postavljanja rešetke iz okruglih cijevi omogućava racionalniju raspodjelu materijala po cijeloj konstrukciji i smanjuje troškove podizanja konstrukcije. Na primjer, izgradnja s gredama zahtijeva značajnija ulaganja, a sam proces je dugotrajan i nepraktičan.

Konvencionalno, svaka farma se može podijeliti na tri glavna elementa: gornji pojas, donji pojas i sanduk. Na taj način, rastojanje između oslonaca letvice će se zvati raspon, a između postolja i opruga - ploča. Sva gazdinstva su klasificirana u zavisnosti od namjene i vrste pojaseva. Po dogovoru, rešetke od metalnih konstrukcija mogu se podijeliti u sljedeće tipove:

1. Za mostove.
2. Kao rešetkasti sistem.
3. Trestle.
4. Projekti za dizanje stacionarne opreme.

Po vrstama pojaseva, rešetke se svrstavaju u:

1. Paralelno.
2. Arched.
3. Triangular.
4. Polygonal.

Triangularna rešetka je jedan od najlakših načina za izvođenje. Ali, u slučaju da bilo koji faktor koji stvara određeni napor utiče na pojas, pojas se može pojačati dodatnim regalima.

Ovisno o broju regala i ukupnoj površini rešetke, oni se mogu svrstati u lagane i teške, a prema složenosti cjelokupne konstrukcije metalne konstrukcije mogu biti obični, kombinirani ili s preliminarnim naporom. Poprečni preseci različitih delova rešetke, po pravilu, povezani su pomoću uparenih uglova. Ako se drugi dijelovi uglova primjenjuju na dio, tada možete dobiti strukturu koja će imati visoku krutost i pouzdanost u različitim ravninama. Šipke su, pak, povezane pomoću ušica.

Izrada rešetki cevastom metodom smanjuje troškove materijala i manje je podložna koroziji. Jedina stvar koja može prouzrokovati kompleksnost prilikom izgradnje rešetke je dugotrajno fiksiranje svih cjevastih elemenata.

Strukture rešetkastih sistema

Zauzvrat krovne konstrukcije   mogu se klasifikovati prema vrsti opterećenja:

1. Opterećenje od sopstvene težine, kao i težina krova i krovne konstrukcije.
2. Varijabilna opterećenja od padavina i drugih faktora.
3. Ostale vrste tereta.

Pri izračunavanju opterećenja sa krova, krovni materijali   i sopstvene težine svi napori se uzimaju jednako raspoređeni, što vrši pritisak na celu površinu farme. Ako je u složenim strukturama visina raspona značajno različita, treba uzeti u obzir da će neke zone primiti značajna opterećenja od valjanja snijega. Sile u štapovima izračunavaju se grafičkim proračunom ili različitim analitičkim metodama. Na primjer, rešetke s kosim remenima izračunavaju se izradom dijagrama u kojima su jasno definirane reakcije oslanjanja i udaljenosti između šipki.

U nestandardnim slučajevima, kada se napori ne podudaraju sa različitim čvorovima, oni se određuju ukupnim faktorom opterećenja. Krutost i stabilnost kvadratnih šipki se provjerava u cijeloj ravnini kako bi se pravovremeno utvrdile zone nestabilnosti i ojačale ih različitim elementima. Rastegnute šipke mogu izdržati opterećenja i stvoriti hlače od vlastite težine. Svi pokazatelji fleksibilnosti su ograničeni na različite standarde, koji zavise od njihove dužine i drugih karakteristika. Stabilnost se može postići uz pomoć spojnih elemenata koji su spojeni na gornji i donji pojas. Greben je upotpunjen specijalnim posipačem, koji garantira odličnu stabilnost u procesu montaže. Donji pojas treba posebno opremiti komunikacijskim elementima.

Rešetkaste strukture najčešće se koriste u izgradnji sportskih dvorana i drugih javnih mjesta. Na primjer, takva mjesta uključuju putničke terminale, paviljone tržnica. Dugo vremena su uz pomoć rešetkastih rešetki počeli da proizvode hangare za skladištenje raznih uređaja, jer takve konstrukcije imaju odličnu snagu i savršeno se nose sa velikim brojem faktora.

Dizajn takvog objekta će se izvršiti strogo uzimajući u obzir posebnosti lokacije i uslove izgradnje objekta. Takve velike zgrade zahtijevaju pravilan izračun položaja regala, remena, elemenata rešetke, tako da opterećenje ne ometa optimalno funkcioniranje zgrade.

Konstrukcije sa paralelnim rasporedom pojaseva napravljene su trouglastom rešetkom, a njihova visina će direktno zavisiti od visine raspona. Takva gazdinstva nisu podložna transportu uz pomoć željezničke opreme, jer imaju značajnu visinu i ne razumiju pojedine strukturalne elemente. Veze se vrše pomoću opreme za zavarivanje ili navojnih elemenata.

Metoda prednaprezanja je primijenjena latticed farmskoje se mogu koristiti u različitim poljima. Predopterećenje se može obaviti materijalima koji imaju visoku čvrstoću i pouzdanost. Ova metoda omogućava značajno proširenje opsega primjene, budući da korištenje određenog materijala omogućava podešavanje učinka opterećenja. Prema vrsti lokacije strija, takve konstrukcije se mogu podijeliti u dva tipa, koji će se razlikovati u nekim karakteristikama koje određuju uslove i kvalitet rada:

1. Kada se produžeci primjenjuju na najopterećenijim mjestima i služe za ublažavanje opterećenja iz područja značajnog utjecaja.
2. Kada se produžeci nanose preko cijelog prostora ili pojedinih dijelova i utječu na naprezanje jedne ili više šipki.

Nesumnjivo, drugi tip ima brojne značajne prednosti i omogućava vam da primenite predopterećenje na različite načine u zavisnosti od lokacije elemenata konstrukcije.

U zaključku, treba napomenuti da proces instalacije i proizvodnje rešetki iz različitih cijevi zahtijeva značajne vještine kako u dizajnu tako iu samom proizvodnom procesu.

Zavarene farme. Imenovanje, opterećenje, klasifikacija

Strukture rešetkastih rešetki nazivaju se rešetke. Farme se sastoje od pojedinačnih šipki koje su povezane u čvorovima i formiraju geometrijski nepromjenljiv sistem. Ako farma u cjelini radi na savijanju, onda u njenom strukturni elementix pojavljuju se samo uzdužne sile pritiska ili istezanja. To vam omogućava da efikasnije koristite materijal (metal) u poređenju sa, na primer, gredama. Farme su ekonomičnije u smislu potrošnje metala, ali su više radno intenzivne za proizvodnju. Stoga se oni koriste za preklapanje velikih raspona sa relativno malim opterećenjima.

Na farmi se nalaze tri glavna strukturna elementa - gornji i donji pojas i rešetka, koja se, po pravilu, sastoji od naramenica i regala. Razmak između čvorišta rešetke se zove panel, a rastojanje između njegovih nosača se naziva raspon.

Farme su klasifikovane prema različitim kriterijumima: prema namjeni - rešetkasti mostovi, krovni (krovni i podvozje), transportni regali, hidraulični zaporni ventili, kranovi za dizanje tereta itd. na profilu obrise pojaseva - rešetke sa paralelni pojasevi, poligonalno, lučno i trokutasto. Oblik pojasa farme određen je odredištem farme i usvojenim konstruktivna šema   ukupnih objekata.

Najčešće, rešetke koriste najjednostavniju trouglastu rešetku. Dodatni regali se instaliraju kada se na njihovoj lokaciji primjenjuju koncentrirane sile ili se javlja potreba da se smanji dužina gornje, komprimirane trake.

U dijagonalnoj rešetki, sve zagrade imaju snagu istog znaka, a svi stubovi imaju suprotno. U smjeru prema gore od opruga, potpornji su rastegnuti, a u silaznom smjeru su podupirači komprimirani.

Ovisno o naporima u elementima farme, oni se dijele na svjetlo (s rasponom do 50 m s najvećim naporom u pojasevima N max = 5000 kN) i teški. By konstruktivna odluka   - obični, kombinovani i sa prednaponom.

Najčešće se koristi u dijelovima elemenata dva ugla farme. Kombinirajući sekcije iz jednakostraničnih i nejednakih uglova, povezujući ih sa malim i velikim policama, moguće je dobiti sekciju jednako stabilnu u obe ravni koja dobro funkcioniše za uzdužnu silu.

Na rešetkastim čvorovima šipke se spajaju pomoću lisnatih umetaka.

Cjevasti dio elemenata rešetke je vrlo racionalan u pogledu potrošnje metala, ima visoku otpornost na koroziju. Međutim, složenost izrade takvih čvorova je veća zbog složenosti spajanja pojedinih elemenata jedni s drugima i njihova upotreba je ograničena.

Zavarene farme. Metode za određivanje izračunatih sila u štapovima

Rafteri su konstruirani za sljedeće vrste opterećenja:

1. Konstantna opterećenja od težine krova i vlastite težine potporne strukture   cover.

2. Privremena opterećenja od snega, vjetra itd.

3. Ostala opterećenja koja se mogu opaziti na farmama (od opreme za dizanje i transport itd.).

1. Stalna opterećenja od težine krova i sopstvene težine konstrukcija krovne konstrukcije, veze na premazu su ravnomjerno raspoređene. Farma opaža velika koncentrirana opterećenja (preko 30-50 kN), a zatim se uzimaju u obzir prema stvarnoj lokaciji.

Da odredimo konstantno opterećenje   na poklopcu od 1 m 2 koristite formulu

gdje q f - stvarna težina krovna konstrukcija   na 1 m 2; a - ugao krova prema horizontu.

Ako nagib krova ne prelazi 1/8, uzmite cos a = 1.

Procijenjeno linearno opterećenje na farmi određeno je formulom

gdje B - korak trusses.

Nodalne sile na rešetki se određuju množenjem (opterećenje na dužinu gornje ploče kaiša d

Opterećenje snijegom (normativno na 1 m 2 površine) regulirano je SNiP 2.01.07-85 "Tereti i utjecaji" i izračunavaju se po formuli

gdje je R 0 masa snijega na 1 m 2; c    - koeficijent zavisno od konfiguracije krova.

Projektno opterećenje na 1 m 2 krova određuje se regulatorno opterećenje   uzimajući u obzir koeficijent preopterećenja n, uzet jednak 1,4 ... 1,6, u zavisnosti od odnosa normativne težine premaza prema normativnoj težini snežnog pokrivača.

Izračunato opterećenje od snijega na farmi pronađeno je množenjem opterećenja krova 1 m 2 sa stepenom trase B:

Kada je kut nagiba krova £ 25 ° koeficijent sa   = 1 i na 60 ° sa   = 0 Srednje vrijednosti koeficijenata sa    određuje se linearnom interpolacijom.

U slučaju zabatnog krova pod uglom nagiba od 20 0 ... 30 0 uključivo, druga opcija opterećenja snijegom se uzima u obzir: ravnomjerno raspoređeno opterećenje s koeficijentom sa   = 0,75, s jedne strane, i jednoliko raspoređeno opterećenje s koeficijentom sa   = 1,25, s druge strane.

Sa više složene konfiguracije   Prevlake sa visinskim razlikama nad snegom prelivaju se na donje poluge od visokih raspona i formira se područje povećanih opterećenja (vreće za snijeg). Ova opterećenja su određena SNiP 2.01.07-85.

Izračunate nodalne sile na rešetki na težini snijega određuju se množenjem izračunatog opterećenja na duljinu gornjeg remena d.

2. Određivanje sila u šipkama nosača. Određivanje sila u štapovima vrši se grafički ili analitički. Za rešetke sa kosim pojasima, oni koriste grafičku metodu koristeći dijagram sile Kremone. Da biste to uradili, odredite reakcije farme, označite (brojevima i slovima) polja između sila i šipki, napravite dijagram napora. Izračunavanje čvorova vrši se tako da u svakom narednom čvoru ne bude više od dva nepoznata napora.

U nekim slučajevima, sve sile ne podudaraju se sa čvorovima za rešetke (na primjer, za premaze od ploča ili panela širine 1,5 m u rešetkama sa veličinom ploče d = 3 m). Ovdje se uzdužne sile u elementima rešetke određuju iz ukupnog opterećenja prikupljenog u koncentriranim silama na rešetkastim čvorovima. Sila P m koja djeluje između čvorova stvara dodatni lokalni moment savijanja M m u šipki, analogno sa snopom. Kao rezultat, takav element će raditi za ekscentričnu kompresiju iz uzdužne sile i lokalnog momenta savijanja. Ovo se uzima u obzir prilikom odabira poprečnog presjeka takvog elementa.

S obzirom da je remen neobrezan, lokalni momenti savijanja, definirani kao za slobodno oslonjene grede, mogu se smanjiti za 10% za sve panele osim za nosač. U specifičnim slučajevima, potrebno je uzeti u obzir da lokalno savijanje značajno opterećuje rešetku u odnosu na farmu sa ogradom.

3. Procijenjena dužina nosača šipki. Šipke rešetke percipiraju uzdužne tlačne ili vlačne sile. Nosivost komprimirane šipke ovisi o njenoj procijenjenoj dužini i određena je gubitkom stabilnosti.

pri čemu je m koeficijent koji zavisi od načina pričvršćivanja krajeva šipke; l   - geometrijska dužina štapa (udaljenost između centara čvorova).

Stabilnost šipki se provjerava u dva smjera - u ravnini rešetke i izvan ravnine rešetke, budući da je nemoguće unaprijed odrediti u kojem od ovih mogućih pravaca će doći do gubitka stabilnosti rešetke.

Kapacitet ležaja zateznih šipki ne zavisi od dužine. Međutim, tanke i duge istegnute šipke mogu se sagnuti pod utjecajem vlastite težine i mijenjati pod utjecajem vanjskih opterećenja. S tim u vezi, fleksibilnost elemenata rastegnutih rešetki je ograničena normama, te je stoga, da bi se to utvrdilo, potrebno znati i izračunate dužine rastegnutih šipki kako u ravnini tako i iz ravnine rešetke.

Procijenjena dužina svih šipki rešetke jednaka je razmaku između centara čvorova, s iznimkom međuprostora i regala uz rastegnut pojas. Zatezna sila u donjem pojasu sprečava rotaciju donjeg čvora, tako da rešetkaste šipke imaju shemu sa zglobnim osloncem na vrhu i delimičnim stiskanjem na dnu i njihova izračunata dužina je jednaka 0,8 geometrijskoj dužini, tj. Rastojanju između centara čvorova. Ispruženi donji pojas se uklapa u nosač samo na jednoj strani, što ne osigurava štipanje. Prema tome, njegova procenjena dužina je jednaka geometrijskoj dužini.

Stabilnost rešetke iz ravnine obezbeđena je elementima oblaganja i spajanja duž gornjeg i donjeg pojasa. Gornji pojasevi su postavljeni u grede ili pokrov ploče. U sljemenu, grede se obično montiraju sa poduprtim podupiračem, koji osigurava stabilnost rešetki za vrijeme montaže i služi kao nosač rešetke iz ravnine u prisustvu svjetiljke.

Donji pojas rešetke je fiksiran sistemom veza duž donjih pojaseva. Za izračunatu dužinu sigurnosnih pojaseva uzimaju se razmaci između tačaka, fiksiranih od pomaka od ravnine rešetke pomoću vezica, ploča ili greda s koeficijentom m-1.

U dijagonalama i rešetkama rešetke u smeru iz ravnine, izračunata dužina je jednaka rastojanju između centara čvorova, jer mala krutost torzionog pojasa i fleksibilnost čvorastih čašica približavaju rad ovih šipki shemi sa zglobnim krajnjim nosačem.

Izbor sekcija šipki nosača

Najčešći poprečni presjek rešetkastih pojaseva i potpornih rešetki je taura formirana parom uglova. Ugaoni profil olakšava kombinovanje tipova uglova (jednakih ili nejednakih) i povezivanje u sekciju (police na stranu).

To vam omogućava da dizajnirate šipke sa različitim poluprečnicima inercije GH i ry i, prema tome, različite procenjene dužine l   x i l   y u ravnini i od ravnine rešetke njegovih pojedinačnih elemenata za odabir ekonomičnijih, jednako stabilnih dijelova (s istom fleksibilnošću lx i lou) u oba smjera.

Tabela prikazuje različite sekcije od uglova i odnose omjera njihovih inercijskih radijusa.

Gornji pojasevi trusses iz ravnine su pričvršćeni nosačima ili pokrovnim pločama na svakom čvoru, a zatim će izračunate dužine biti l   x = l   y; ili preko čvora, a onda će biti odnos izračunatih dužina l   y = 2 l x. U prvom slučaju, najekonomičniji bi bio dio pojasa od dva nejednaka ugla postavljena malim policama na stranu (rx ry ry). Međutim, ovaj dio se rijetko koristi, jer je zbog male širine rešetkastog remena nezgodan za vrijeme transporta i ugradnje. Iz tih razloga, l   x = l   Često se koristi dio gornjeg pojasa s dva jednako kutna ugla. Kada je procijenjena dužina pojasa od ravnine farme dvostruko veća nego u ravnini farme ( l   y = 2 l   x), najracionalnija je sekcija nejednakih uglova postavljenih od strane velikih polica sa strane (ru »2rx).

Donji pojasi rešetki obično rade u naponu, tako da odnos poluprečnika inercije sekcija ne utiče na njihovu nosivost. Međutim, da bi se zadovoljili zahtjevi krajnja fleksibilnostkao i iz uslova transporta i ugradnje racionalnije širokog dijela od nejednakih kutova koje postavljaju velike police na stranu.

Nosači za podupiranje imaju istu izračunatu dužinu ui izvan ravnine rešetke ( l   x = l   y). Stoga je najracionalniji za njih dio nejednakih uglova, postavljen u male police u smjeru (rx = ry).

Srednji podupirači i stupovi s tlačnim silama konstruirani su iz jednakih kutova (rx »0.8ry). Rastegnuti elementi rešetke mogu se uzeti iz nejednakih uglova, ako možete da pokupite njihov deo sa manjim područjem.

Rešetke rešetki sa susjednim veznim elementima obično oblikuju poprečni presjek. U ovom slučaju, njihova fleksibilnost je određena najvećom izračunatom dužinom ( l   y iz ravnine rešetke) i minimalni radijus inercije.

Preporučuje se da prečnik traka cijevi ne bude veći od tri puta veći od promjera cijevi. Debljina stijenki pojaseva cijevi i ležišta nosača poželjno nije manja od 3 mm, a omjer debljine zida i promjera cijevi je 1/55 ... 1/45. Za međuprostore i rekove debljina stijenki cijevi može se uzeti do 2 mm s omjerom prema promjeru cijevi do 1/80.

Obično se odabiru dijelovi komprimiranih šipki, počevši od elemenata koji zahtijevaju veliki napor. Potrebna površina dva ugla

gdje je N izračunata sila u štapu; j - koeficijent izvijanja, jednak: za pojaseve 0,7 ... 0,9, za elemente rešetke 0,6 ... 0,8; R - otpornost na čelik

Prema asortimanu, izabrani su uglovi koji su blizu potrebne površine poprečnog preseka, na osnovu njihovih geometrijskih karakteristika, oni formiraju poprečni presek dva ugla i određuju fleksibilnost šipke u oba pravca (u ravni i od ravnine rešetke) koristeći formule

gdje l   x i l y je izračunata dužina štapa u ravnini i od planarne rešetke.

Za stisnute šipke, kutovi sa najtanjim policama treba odabrati prema asortimanu, jer imaju veću okrutnost i nosivost   (čak iu poređenju sa sekcijama koje imaju veće područje, ali više debelih zidova). Najveća fleksibilnost šipki je normalizovana i zavisi od tipa elementa rešetke i njenog materijala. Stoga, utvrđujući fleksibilnost štapova, treba ih usporediti s granicom.

Nakon utvrđivanja maksimalne fleksibilnosti, provjerite naprezanja u usvojenom odjeljku

gdje je jmin - koeficijent izvijanja, uzet na većoj fleksibilnosti lx ili lx; Fbr - površina presjeka odabranih uglova.

Ako je napon veći ili manji od izračunatog otpora, tada uzmite drugačiji skup kuteva i ponovo ih proverite izračunavanjem.

Napori u panelima gornjeg pojasa rešetke imaju različite vrijednosti i teoretski bi bilo potrebno odabrati različite dijelove. Međutim, farma će u ovom slučaju biti veoma nisko tehnološki u proizvodnji, jer će imati veliki broj spojeva. U praksi, za grede s rasponom od 24 m, jedan dio se koristi po cijeloj dužini pojasa, a za grede većeg raspona, pojas se sastoji od dva dijela.

U procesu utovara, transporta, ugradnje mogu se deformisati dugi fleksibilni elementi, tako da se naponi u nosačima i rešetkama rešetki (isključujući potporni nosač) provjeravaju uvođenjem koeficijenta radnih uslova. t,   uzimajući u obzir ove faktore:

gdje je s = 0,8 - za rešetkaste elemente s fleksibilnošću većom od 60 (iz istih razloga, za bilo koje dijelove šipki nosača, ne koriste se kutovi manji od 50x4 mm).

U rešetkama napravljenim od cijevi u zoni spoja proteza i regala do pojaseva, naprezanja su neravnomjerno raspoređena po poprečnom presjeku cijevi, tako da elementi rešetki koji rade u kompresiji s fleksibilnošću l<60, проверяют на прочность без учета коэффициента j, с коэффициентом условий работы m=0,8.

Izabran je poprečni presjek rastegnutih šipki, počevši od elemenata koji doživljavaju najveće napore.

Površina poprečnog presjeka određena je formulom

Odabran je opseg uglova najbližeg području, geometrijske karakteristike dijela sastavljenog od dva kuta su ispisane, a fleksibilnost šipke ui izvan ravnine rešetke određena. Najveća fleksibilnost rastegnutih šipki je također normalizirana i ovisi o vrsti elementa rešetke, uvjetima njegovog rada i materijalu konstrukcije.

Ako fleksibilnost odabranog elementa ne prelazi granicu, tada provjerite stvarne naprezanja u šipki pomoću formule

Kod rešetki izrađenih od cijevi iz istih razloga kao i kod komprimiranih elemenata, prilikom ispitivanja čvrstoće, uvodi se koeficijent radnih uvjeta m = 0,8.

Da bi se uštedio materijal za donje pojaseve rešetki, ponekad se koristi kombinacija dva dijela sa spojem na čvorovima.

Kako se približavamo sredini farme, napori u zagradama se smanjuju. Dakle, faktor koji određuje poprečni presjek srednjih proteza je krajnja fleksibilnost. Ako prosečne stezaljke imaju malu silu istezanja (do 100 kN), onda sa slučajnim jednostranim opterećenjem (na primer, prilikom postavljanja ploča na trčanje, čišćenja snega itd.), Sila se može smanjiti i preći u kompresiju. Imajući to u vidu, u srednje slabim rastegnutim nosačima, fleksibilnost ne bi trebala biti veća od 150 i odabrati je za maksimalnu fleksibilnost za komprimirane šipke.

Ako se pojas sastoji od različitih dijelova, pomicanje centara gravitacije kutova (ekscentričnost osi) ne smije prelaziti 5% visine pojasa. Inače, u čvoru se javljaju značajni momenti savijanja, koji se moraju uzeti u obzir pri izračunavanju.

Prilikom određivanja polumjera inercije ukupnog poprečnog presjeka dva ugla, potrebno je uzeti u obzir razmak između paralelnih polica, što je određeno debljinom ušica rešetke. Debljina klinova zavisi od bita i šipki rešetke i može se uzeti iz stola

Oblici se obično uzimaju u istoj debljini. Međutim, za rešetke sa velikim rasponima, dozvoljeno je da razmaci ležajeva 2 mm deblji od srednjih. Za izbor poprečnog presjeka rešetkastih šipki, pogodno je koristiti tabelarni oblik bez srednjih izračuna. Takve tabele omogućavaju izvođenje proračuna u kompaktnom obliku i kontrolu svih faktora. Nakon izračunavanja svih sekcija šipki nosača, potrebno je odrediti ukupan broj profila koji se koriste na rešetki. Ako na farmi sa rasponom do 24 m bude više od 5 ... 6 profila, a na farmi s rasponom.

Osnovni principi za projektovanje zavarenih rešetki

Pri projektiranju farme riješeno je nekoliko problema.

Prvo se određuje geometrijska šema i centriranje čvorova.

Šema konstrukcije je izvedena tako da se centri gravitacije dijela podudaraju s aksijalnim linijama. U rešetkama sa štapovima iz uparenih uglova, pričvršćivanje osovina na aksijalne linije uzima se prema tabelama opsega uglova i zaobljenih do 5 mm. U nekim slučajevima, prvo se postavljaju dimenzije rešetki - visina rešetkastih nosača duž ivica uglova trake h. Ovdje će geometrijska visina oblika na h na osloncu ovisiti o osi uglova trake z 1 i z 2, nagibu gornjeg pojasa. i    i udaljenost središnje osi od ruba farme a:

U kasnijem razvoju radnih crteža (KMD), dužine nosećih šipki u geometrijskoj šemi se određuju sa preciznošću od 1 mm.

Nakon određivanja geometrijske šeme određuje se dizajn srednjih čvorova. Redosled rasporeda takvih čvorova je sledeći. Prvo, uglovi pojasa su pričvršćeni na predviđene središnje linije, što omogućava da se odredi položaj krajeva rešetkastih šipki prema čvorovima. Da bi se smanjila naprezanja zavarivanja u čvorovima, i kao rezultat toga, pukotine, krajevi rešetkastih šipki nisu prilagođeni pojasevima za 40 ... 50 mm. Zatim izračunajte dužinu šavova koji pričvršćuju šipke u čvoru. Dužina zavara određuje dimenzije umetka. Šipke rešetke su zavarene na prirubničke spojeve. Uzdužnu silu N percipiraju šavovi perja i stražnjice čija je dužina obrnuto proporcionalna udaljenosti od centra gravitacije ugla do njegovih rubova. Dužina šava na rubu određena je formulom

pri čemu je z udaljenost od centra gravitacije ugla do njegovog kraja; b - širina ugaone police.

Uzimajući u obzir prisustvo radijusa zakrivljenosti na olovci, pretpostavlja se najveća debljina šava: za uglove debljine do 6 mm hš = 4 mm; za uglove debljine 7 ... 16 mm, hb = d-2 mm i za uglove debljine preko 16 mm, hš = d-4 mm. Na strani stražnjice najveća debljina šava ne bi trebala prelaziti 1,2 d (pri čemu je d manja od debljine kuta ili ušice). Po pravilu, oni nastoje da smanje broj nogu unutar jednog elementa otpreme na tri ili četiri. Prilikom izračunavanja veličina gussets duž dužine šavova uzeti u obzir nedostatak penetracije na kraju šavova na dužini od oko 1 cm.

Šavovi koji povezuju ušice, naramenice i nosače računaju na napore u potonjem. Šavovi koji pričvršćuju umetke na pojaseve sa konstantnim poprečnim presekom izračunavaju se za razliku u silama u susednim panelima trake, na primer, N2-N1. Često, prema proračunu, ovi šavovi su mali. Oni se uzimaju čvrsto po cijeloj dužini podupirača i minimalne noge.

U čvorovima gdje su samo regali prikladni za pojas, razlika napora jednaka je nuli. U tim slučajevima, pričvršćivanje stalka na ušice i ušice na remen se izračunava na osnovu sile u stalku Nc.

Treba napomenuti da je poželjnija upotreba ploča za armiranje lima, jer je moguće preklapanje uglova trake sa samo kutnim policama s kutnim pločama. Čvor s prekinutim remenom radi u teškim uvjetima i njegov izračun je dovoljno uvjetovan.

U praksi se između spojenih remena obično nalazi razmak od 40 ... 50 mm, a ugao je prisiljen prisiliti 300 ... 500 mm izvan središta čvora. Debljina obloge nije manja od debljine podmetača, a njena površina mora biti barem površina izbočene olovke manjeg pojasa, tj. Tako da je osigurana čvrstoća oslabljenog dijela.

Njegova čvrstoća određena je formulom

pri čemu je Np izračunata sila u elementu uzeta za 20% više od stvarnog, tj. Np - 1 / 2N l (korigovana za osobitosti čvora); M = Ne je moment savijanja (e je ekscentričnost sile N l, u odnosu na centar gravitacije marke); Ft i Wt - područje i trenutak otpora marke.

U nekim slučajevima, koristite pojednostavljenu metodu provjere takvih odjeljaka pomoću formule

Proračun šavova koji povezuju oblogu lima i remen se dobija na sili u oblozi

gde je d napon u flasteru definisanom formulom (8.55).

Šavovi koji povezuju uglove pojasa i klinova računaju na sile (izračunate) u pojasevima bez uzimanja u obzir sile koja se prenosi od ugla do ugla ploče, odnosno: 1.2 N 1 - 2 Nh i 1.2 N 2 -2N, međutim, ne manje od 1,2 N 1/2 i 1,2 N 2/2.

U pravilu se na ugaonim krajevima oslobađaju umeci u obliku čvorova od 15 ... 20 mm kako bi se prilagodili uglovima. Konfiguracija čvornih čvorova treba da bude jednostavna, sa minimalnim brojem rezova, tako da je prilikom sečenja lima otpad bio mali.

Jedinice podrške mogu se strukturalno riješiti na različite načine, ovisno o uvjetima podrške. Vrlo često se koriste rešetkaste rešetke na strani stupa na tablici. Takva veza je jednostavna za proizvodnju i ugradnju, omogućava i krilnu i krutu potpornu rešetku, pouzdan u radu.

Iz razloga prijevoza željeznicom, rešetke velikih raspona obično se izrađuju od dvije polu-farme (po mogućnosti veći broj otpremnih oznaka). Na mjestu montaže, ove polu-farme su proširene. Pred-montažne (montažne) jedinice trebaju biti jednostavne i pouzdane u radu. Centralne rešetke moraju osigurati potpuni identitet desnog i lijevog elementa otpreme polu-farmi. Iz istih razmatranja, oni nastoje da imaju iste marke za utovar za lampposts, fesfonarnye, tortsomymi i drugim sličnim farmama.

Susedni transportni tragovi rešetki na mestu ugradnje međusobno su povezani pojasevima pomoću ugaonih ili limenih ploča, koje se prvo fiksiraju pomoću vijaka. Na sl. prikazuje primer predsklopa, pri čemu su gornji i donji pojas prekriveni kutnim pločama. U kutnoj ploči, vertikalno ugaono pero se reže za 15 ... 20 mm, a komad se reže kako bi se osiguralo da jedan ugao dobro pristaje drugom. Na gornjem pojasu, ugao jastučića je obično isti kao i ugao pojasa. Djelimično smanjenje površine poprečnog presjeka na spoju se kompenzira činjenicom da ne postoji faktor izvijanja j, tj., Područje upornih uglova se bira iz uvjeta čvrstoće.

Donji pojas uočava zatezna opterećenja, tako da površina poprečnog presjeka na spoju, uzimajući u obzir graničnu vrijednost, ne bi trebala biti manja. Problem je rešen pomoću uglova iste veličine kao i pojas, ali veće debljine.

Spojevi koji spajaju ugaone ploče računaju se na silu u Nn pojasevima sa ravnomjernom raspodjelom, jer su zavareni spojevi smješteni duž pera kutova. Dijelovi lima su zavareni na oblogu gornjeg pojasa, spajajući poluprste. Na ove dijelove pričvršćeni su vezni podupirači duž grebena.

Ugaone ploče imaju značajan nedostatak, koji se sastoji u činjenici da ako postoji savijanje u pojasu, potrebno je savijati ugao, koji se može obaviti samo u vrućem stanju, a to je teško osigurati u smislu mjesta postavljanja.

Prilagodljivija u proizvodnji montažnih spojeva sa pločastim slojevima. Analogno sa srednjim čvorovima, načinjenim na limovima, pojasevi na tački spajanja se izračunavaju silom od 1,2 Nn (Nn je sila u pojasu).

Sklop obloge lima može se montirati na vijke visoke čvrstoće. Spajanje gornjeg pojasa je riješeno na isti način.

U nekim slučajevima, donji pojasevi rešetki se spajaju sa uglovima kuka (kukom) u trkama (jedan od uglova se ne dovodi do čeone osovine, a drugi, naprotiv, vozi se do njega). Prednost ovog rješenja je u tome što se u oslabljenom dijelu prekida samo jedan kut struka. Spajanje uglova uglova preklapa kutnu ploču i fasonku.

Da bi se osiguralo funkcionisanje elemenata rešetki od uparenih uglova kao jedna šipka, koriste se spojne zaptivke. Razmaknice su razmaknute duž stisnutih šipki l   40 funti duž rastegnutih šipki l 1 £ 80 g (gdje je r poluprečnik inercije kuta oko osovine paralelne s ravninom brtvila). Između čvorova u komprimiranim elementima moraju biti najmanje dva brtvila.

Ako ne stavite spojne podloge, onda pod uticajem pritisne sile, svaki ugao će raditi odvojeno. Nosivost dva odvojena ugla je manja od one koja je povezana brtvama.

Lice prihvata debljinu od 20 mm i širinu od 180 mm (od uvjeta postavljanja vijaka) /

Kolaps napona na kraju:

Debljina spojeva montažnog nosača je određena: 10 mm na dršci, 6 mm na rezu (zbog uvijanja perja). Njihove dužine - uzimajući u obzir tabelu.

Slično tome, za šavove donjeg pojasa debljine oko 1 mm na stražnjici i 4 mm za perje:

Prema potrebnim projektnim dužinama šavova, uzimajući u obzir projektne zahtjeve (dodavanje 1 cm dužine šava nedostatku prodiranja i razmaka između šavova), grafički (u mjerilu) ocrtavamo konfiguraciju i dimenzije noseće žlijezde. Provjerite nosač reza za rez, kao i šavove njegovog pričvršćenja na završni list (debljina šavova 6 mm):

Konstruktivna sila za pričvršćivanje uglova pojasa na vertikalni klin:

Potrebna dužina ovih šavova na stražnjici (h w -10 mm) i pero (h w = 6 mm):

Pri sili od N p = 755 kN izračunavamo šavove vertikalnih linijskih obloga koji preklapaju nosače susjednih rešetki. Potrebna dužina jednog vertikalnog šava kada je debljina šava h W = 12 mm:

Debljina jastučića 6 = 12 mm.

Dužina šavova koji pričvršćuju naramenice i postolje određena je formulama sličnim pričvršćivanju uglova na vertikalne ušice.

Knot V   izračunava se kao čvor IV .

Rešetkaste građevinske metalne konstrukcije za različite namjene

Spans

Ova kategorija obično uključuje javne zgrade - koncertne i sportske dvorane, izložbene dvorane, željezničke stanice, tržnice, itd., Kao i objekte posebne namjene - hangare. U konstrukcijama dugih raspona značajno učešće u projektnom opterećenju je njegova vlastita težina, pa je za njihovu konstrukciju posebno učinkovita upotreba čelika povećanog prostornog sistema u obliku lukova, nabora i kupola. Izbor rešenja premaza velikih raspona vrši se u konstrukciji konstrukcije, na osnovu specifičnih uslova.

Obrisi pojaseva i rešetkastih sistema na farmama velikih raspona mogu biti veoma različiti. Farme sa paralelnim pojasevima obično su projektovane sa trouglastom ili dijagonalnom rešetkom. Njihova visina se obično uzima za 1/8 ... 1/15 raspona. Trapezoidne rešetke se izrađuju sa krovnim nagibom. i = 1/10 / ... 1/15 i visina u sredini 1/7 ... 1/11 raspona. Segmentne rešetke imaju male napore u učvršćivanju, pa se ovdje preporučuje oskudna ili poprečna rešetka. Njihova visina je propisana jednakim 1/8 ... 1/12 raspona. Visina višestrukih nex + rezbarenih ili konzolnih rešetki može se smanjiti za 25 ... 30% u odnosu na podeljene. Ako sile u šipkama velikih raspona prelaze 4000 ... 5000 kN, vrijednosti takvih farmi uzimaju se kao kompozit od zavarenih I-greda ili valjanih sekcija. Velike sile u šipkama lakše se prenose u čvorovima kroz dva ušica.

Zbog visoke visine rešetki, ne mogu se prevoziti željeznicom u obliku sakupljenih brodskih oznaka. Takvi dizajni su uvećani prilikom instalacije. Na mjestu montaže elementi su zavareni ili zavareni vijcima visoke čvrstoće.

Reakcije podrške na farmama su značajne, tako da se njihov prenos treba izvršiti striktno duž osi rešetkastog čvora. Jasan prenos reakcije podrške može se postići upotrebom tangencijalne ili specijalne balansirajuće podrške (vidi sliku).

Sl. Specijalni oslonci za velike raspone

a - tangencijalno; b - uravnotežen; in - katkovy

Valjci balansirajućih nosača u cilindričnim zglobovima (osovinama) na centralnom uglu tangencije površina ³p / 2 izračunavaju se za lokalni kolaps po formuli

gdje je A pritisak na podršku; r-radijus valjka; l    - dužina valjka; Rsm.m - konstrukcijska otpornost na lokalno naboravanje sa čvrstim dodirom

valjci smješteni između dvije paralelne ravnine izračunati su za dijametralnu kompresiju koristeći formulu

gdje je n broj valjaka; d je promjer valjka; Rc.k. - izračunata otpornost na diametralnu kompresiju valjaka slobodnim dodirom.

Za izradu valjkastih ležajeva upotrebom čelika 35L, a valjci su izrađeni od čelika razreda 5.

Postoje dva tipa podnih obloga: poprečno, sa postavljanjem ramova preko zgrade sa određenim nagibom i uzdužnim, najčešće se koriste za hangare. U slučaju uzdužnog rasporeda, glavni nosivi okvir se postavlja uz veći plan zgrade (ovdje su raspoređena klizna vrata) i na njemu se oslanjaju poprečne rešetke, au konstrukcijama hangara koriste se rešetke sa konzolama koje se pružaju iza nosećeg okvira, što čini okvir teži. Stabilnost potpornih okvira i poprečnih rešetki je osigurana poprečnim vezicama.

Farme prednapregnute dimove

Prednaprezanje se može uspješno koristiti u rešetkastim strukturama za različite namjene.

Najrazvijenije prednapregnute rešetke pokrivaju zgrade u kojima se prednaprezanje vrši pomoću materijala visoke čvrstoće. Mogućnosti različitih strukturnih shema na farmama su mnogo šire nego u gredama, pa je efekat primjene prednaprezanja ovdje u velikoj mjeri ovisan o rešetkastoj i zateznoj shemi koja je racionalno odabrana za određeni slučaj, kao i prednapregnuti slijed.

Prema prirodi postavljanja dimova i njihovom uticaju na rad konstrukcije, prednapregnute rešetke mogu se podijeliti u dva glavna tipa: rešetke u kojima su dimovi smješteni unutar najopterećenijih šipki i uzrokuju prednaprez samo u tim šipkama; rešetke u kojima su dimovi postavljeni unutar cijelog raspona ili dijela i uzrokuju prednaprezanje u nekoliko ili u svim nosačima.

Farma drugog tipa je raznovrsnija u dizajnerskim shemama i, po pravilu, efikasnija.

Farma drugog tipa dobija se postavljanjem jednog ili više dimova duž donjeg (rastegnutog) pojasa. Jedan potez stvara prednapregnutost u nekoliko panela pojasa duž kojeg se postavlja, ali ne primaju druge šipke za prednaprezanje.

Kod jednakog prednaprezanja cijelog donjeg pojasa jednim povlačenjem, prednaprez je ograničen kompresivnim opterećenjem najfleksibilnije ploče.

Preporučljivo je povući udubljenje u tvornici ili na pred-montaži. Da bi se osigurao stabilnost trake u procesu zatezanja, zatezanje duž njihove dužine povezano je sa pojasom sa dijafragmama kroz 40-50 najmanjih poluprečnika inercije pojasa. Broj grana u zatezanju određen je oblikom remena i načinom prednaprezanja.

Optimalna visina rešetke u sredini raspona od udubljenja do gornjeg pojasa je 1 / 6-1 / 8 raspona, a visina krutog dijela rešetke uzeta je unutar 1 / 10-1 / 12.

Efikasnost prednaprezanja rešetki u velikoj meri zavisi od redosleda povlačenja i opterećenja rešetke. Zatezanje zategnutosti u konstrukcijskoj poziciji konstrukcije nakon prijenosa na farmu dijela ili cijelog konstantnog opterećenja, u pravilu, daje veći učinak od napetosti prije utovara rešetki.

Prilikom fiksiranja zatezanja, stvarajući ukupno prednaprezanje u nosačima, sila zatezanja je obično značajna i stoga je potrebno ojačati sklop s dodatnim rebrima za ukrućivanje prilikom projektiranja.

Zaključak

Radila sam na izradi projekta "Tehnologija izrade građevinske farme pravougaonih cevi".

Rad na projektu magistarskog rada mi se dopao, jer je trebalo samostalno raditi.

Primijenio sam dio znanja u svom radu i dobio ostatak informacija u biblioteci.

Teza je zahtevala poznavanje izrade, tehnologije, zavarivanja i drugih posebnih disciplina.

Tokom teze, osjećala sam se kao dizajner zavarivačke proizvodnje i, naravno, odgovorna osoba za svoj dizajn.

4. Centrično rastegnuti elementi. Izbor poprečnog preseka ekscentrično rastegnutih elemenata nosača može se izvesti kao centralno rastegnute šipke. Snaga odabranog dijela se provjerava pomoću formule

				≤ R γ
	A nw n

5. Izbor dijelova elemenata rešetki za maksimalnu fleksibilnost . Brojne šipke lakih rešetki imaju malo napora, a samim tim i malih naprezanja. Sekcije ovih šipki su odabrane za maksimalnu fleksibilnost. Knowing

	procijenjena duljina l efx i	l efu i vrednost granične fleksibilnosti [λ]				(vidi tab. 6),
				l efx			l efy
	odrediti potrebne	u x radijusima inercije			i i y
				[l] \\ t			[l] \\ t

sekcija za izbor asortimana sa najmanjom površinom.

Dizajn sadrži rešetke iz okruglih cijevi. Konstrukcija rešetke bi trebala početi sa praćenjem aksijalnih linija elemenata koji se spajaju u čvorovima. Šipke su centrirane duž geometrijskih osi cijevi. Ako postoji centriranje šipki u čvorovima, potrebno je uzeti u obzir dodatne ključne trenutke prilikom računanja rešetke. U slučaju nepotpunog korištenja nosivosti struka, dozvoljena je ekscentričnost ne veća od 1/4 promjera cijevi struka.

Za ne-fasetirane spojeve u čvorovima preporučuje se mršavost pojaseva od stanja lokalne stabilnosti ne više od vrijednosti navedenih u tabeli. 7, mršavost susjednih elemenata - maksimalno moguće, ali i ne više od vrijednosti navedenih u tablici. 7

				Tabela 7
	Tankozidni elementi rešetki iz okruglih cijevi
			Thinness
prinos čelika		pojasevi δ = D / t	susjedni elementi δd = d / t d
R yn, kN / cm
				rastegnut
Od 30 do 40

Napomena: 1) navedena u tabeli. 7, δ vrijednosti za pojaseve su približne i ne isključuju potrebu za provjerom čvrstoće čvorova;

2) za komprimirane susjedne elemente s navedenim u tablici. 7 vrijednosti δd ne zahtijevaju verifikaciju njihovih zidova za lokalnu stabilnost.

IZRAČUN I DIZAJN POLJOPRIVREDNIH ČLANAKA

Povezivanje cjevastih šipki u rešetkastim čvorovima mora osigurati čvrstoću sklopa i nepropusnost krajeva cijevi kako bi se spriječila pojava korozije na unutarnjoj strani šupljih elemenata.

In cjevaste rešetke su najracionalniji bezfononochnye čvorovi s direktnim priključkom rešetkastih šipki na pojaseve. Kod izvođenja oblika rezanja krajeva specijalnim mašinama, takvi čvorovi daju kvalitetnu vezu sa minimalnim utroškom rada i materijala. Ako ne postoje mašine za obradu figura krajeva cijevi, čvorovi cjevastih rešetki se izvode s izravnavanjem krajeva šipki rešetke, au iznimnim slučajevima - na ušicama ili uz pomoć cilindričnih i polukružnih umetaka. Izravnavanje krajeva je dozvoljeno samo za cijevi od niskougljičnog ili drugog duktilnog čelika.

Tipična rješenja za konstrukciju rešetkastih rešetki iz okruglih cijevi prikazana su na sl. 5

In serija tipova u okruglim nosačima cijevi izrađena je od nesimetričnih spojeva rešetkastih elemenata s remenima. Preporučuje se da se montiraju dijafragme na pojaseve sa reznim ivicama i zavarivanje u čvornim spojevima cevi prodiranjem zida potporne cevi kroz njegovu debljinu. Preporučuje se da se tvornički zavareni spojevi elemenata rešetke izrađuju poluautomatskim zavarivanjem, ručno zavarivanje je dozvoljeno na instalaciji. Materijali za zavarivanje se biraju prema.

In projekat kursa treba da izračuna sve čvorove za element otpreme rešetke, uključujući nosače i montažne spojeve elemenata za otpremu rešetki. Izračunavanje treba izvršiti crtanjem čvorova u objašnjenju.

Izračun nodalne konjugacije uz direktnu vezu rešetkastih šipki sa remenima (vidi sliku 5, a) teorijski je težak zadatak koji se odnosi na područje proračuna presijecajućih cilindričnih ljuski. Naprezanja duž dužine vara koja spaja cijev rešetke sa remenom su neravnomjerno raspoređena i ovise o omjeru promjera cijevi koje se spajaju, debljini zida i karakteristikama čvrstoće materijala struka, kutu spajanja cijevi, itd. Budući da se gravitacijski centar zavarivanja obično ne podudara s osovinom primjene sile, preporučuje se odvojeno provjeriti nosivost dijelova zavara koji leže na suprotnim stranama osi, uz pretpostavku da se pola aksijalne sile prenosi na svaku sekciju. Oblik zavara bez skošenja se mijenja po dužini linije spajanja cijevi: pod oštrim uglom upornjaka, šav se približava kutu, a na tupom - čeoni spoj.

In cijevi bez brazdastih rubova šava na tupom kutu mogu se smatrati stražnjicom, a ostatak - kutom. U ovom slučaju, čvrstoća šava koji pričvršćuje cevastu šipku rešetke može se provjeriti na lageru

nosivost prema formuli (proračun metala šava):

Vrijednosti koeficijenta ξ ovise o omjeru promjera cijevi:

d / d

Sličan proračun se vrši na metalu granice fuzije (βz, R wz, γwz). Kada su rešetkaste šipke u neposrednoj blizini remena sa obradom ivica (sa posekotinama sa promenljivim uglom nagiba), spojni šavovi za većinu dužine mogu se smatrati spojnicama. Čvrstoća vara u ovom slučaju se provjerava pomoću formule

σ = N I ≤ 0,85R w γc,

pri čemu je A površina poprečnog presjeka cijevi koja se pričvršćuje, a to je otpornost na projektiranje

spoj na zavaren spoj (R wu = 0.85Ry) ili kompresija (Rwu = Ry). Koeficijent od 0,85 prihvaćen je za veze od kraja do kraja (T-joint) na

ugao otvaranja šava je veći od 30 º bez zavarivanja korena vara.

Ako se čvorovi cjevastih šipki rešetke međusobno sijeku, poželjno je zavariti rastegnutu naramenicu do pojasa duž cijele konture presjeka i djelomično komprimirati komprimiranu ogrlicu ili postolje na rastegnutu.

Preciznije, nodalno pričvršćivanje cijevi bez zupčanika može se izračunati metodom predloženom u. Primjer izračuna prema ovoj metodi prikazan je u Dodatku. 2

Čvrstoća zida cijevi pojasa na mjestima spajanja elemenata rešetke i podupiranje drugih elemenata mora se provjeriti za lokalno savijanje u skladu s preporukama. Ako pojas nije dovoljno gust, može biti ojačan slojem. Ploče su izrezane iz cijevi istog promjera kao i remen, ili su savijene od ploče debljine najmanje jedne i ne više od dvije debljine zida stručne cijevi.

Povežite cijevi istog promjera racionalno na stražnji prsten (Sl. 6). Izračunavanje takvog jedinjenja u naponu i kompresiji vrši se prema formuli

			≤ R wy w w,
		p D srt

gdje je D cf - prosječan promjer cijevi s manjom debljinom zida, t - manja

debljina stijenki spojenih cijevi; γws je koeficijent radnih uslova zavarenog spojnog spoja: kod zavarivanja na podložnom prstenu γws = 1, bez njega γws = 0,75.

Poklopac se dobija jednakom snagom sa osnovnim metalom sa izračunatim otporom metala šava koji nije niži od izračunatog otpora materijala cevi za čelike koji nisu omekšani tokom zavarivanja. Sa manjim dizajnerskim otporom metala šava, spojnica na potpornom prstenu može biti napravljena koso.

Ako je nemoguće osigurati dovoljnu preciznost ugradnje cijevi za spojnice i jednaku čvrstoću vara, spojnice cijevi jednakih promjera izrađuju se pomoću uparenih prstenastih obloga savijenih od lima ili izrezanih iz cijevi istog ili nešto većeg promjera. Preporučuje se da debljina obloge i vara bude 20% veća od debljine spojenih cijevi. Dužina zavarenog spoja sa prekrivcima sa figuriranim rezovima je približno određena formulom

lw ≈ 2 n a

gdje je n broj latica oko perimetra cijevi, a a je veličina latice (dubina oblikovanog zareza duž osi cijevi).

Gumeni spojevi cijevi različitih promjera, koji rade u kompresiji, kao i spojevi na mjestima loma pojasa trake mogu se izrađivati ​​uz pomoć završnih brtvi ili prirubnica.

U zavarenim spojevima cjevastih elemenata preporučuje se da izračunata debljina šava bude jednaka manjoj debljini zida spojenih cevi.

Minimalna vrijednost noge šava k f min određena je, maksimalna vrijednost je k f max = 1.2t n, pri čemu je t n najmanja debljina stijenki cijevi koje se spajaju.

Za podupiranje panela ili trčanje na gornjem pojasu rešetke predviđene su posebne tabele okruglih cijevi (Sl. 8, 9, Prim. 2).

Farmi čvorova za podršku. Projektovanje rešetki za rešetke ovisi o tipu nosača (metalni ili armiranobetonski stupovi, zidovi od opeke i sl.) I načinu spajanja rešetki sa stupovima (krutim ili šarkama).

Sa artikulacijomnajjednostavnije je mjesto potpore farme na stupu od vrha pomoću dodatnog stalka (uzglavljem). Nosivi stup, ovisno o veličini sila koje djeluju na njega, može se projektirati iz valjanja ili zavarenog I-greda (vidi sliku 7, a) ili iz obruba cijevi (vidi sliku 7, b).

U tipičnoj izvedbi, donji pojasevi rešetki povezani su s potpornom I-gredom vijcima normalne točnosti. Gornji pojasevi trussova nosača pričvršćeni su na vijke nadolnika normalne točnosti. Mobilnost ovog nosača je osigurana ovalom

sa rupama na potpornim nogama.

Potporni pritisak na nosaču F R se prenosi sa noseće prirubnice rešetke kroz ravne ili glodane površine na noseću ploču kolone. Nosiva prirubnica za definiciju ležaja treba da strši 10 ... 20 mm ispod umetka referentnog čvora. Područje čeone strane prirubnice određeno je iz stanja kolapsa

I tr≥	1.2 F R,

gdje je R p projektna otpornost čelika na nabiranje završne površine.

Sa tvrdim prijateljimakrovna rešetka se spaja sa kolonom sa strane (sl. 11 dodatak 2) i postavlja se na nosivi sto, a sile iz referentnog momenta opažaju se pomoću prirubničkog spoja na vijcima.

U okviru projekta za proračun pomoćnih čvorova iz tabele osnovnih kombinacija opterećenja za sekciju 1–1 odabrati projektni napor N 1-1, M max. Trenutak je postavljen na par horizontalnih SIN = M max lev / h f op, koji

percipirane od strane veznih tačaka donje i gornje trake nosača. Donja jedinica za podršku. Referentni tlak farmeF R = N 1-1 se prenosi sa

noseća prirubnica za rešetke kroz obrađene ili glodane površine na tabeli nosača. Nosiva prirubnica treba da strši 10 ... 20 mm ispod umetka nosača. Nosivi stol je izrađen od lima t = 30 ... 40 mm. S obzirom na moguću ekscentričnost prijenosa opterećenja nastalog zbog labave osnove prirubnice i njenog iskrivljenja u svojoj ravnini, ugaoni šavovi montaže stola računaju se na snagu 1.2F R. Visina stola se određuje iz stanja čvrstoće zavarenog šava

h article =			1.2F R		1 ... 2 cm
		u f	k fR wf
				g wfg c

Noseća prirubnica je pričvršćena na policu stupa na vijcima grube ili normalne točnosti, koji su postavljeni u rupe za 3 ... 4 mm veće od promjera vijaka, tako da ne mogu primijetiti reakciju oslonca rešetke u slučaju labave osnove prirubnice na stolu nosača. Za zgrade koje su podignute u prostorijama iznad procijenjene vanjske temperature

- 40 ºS, vijci klase 4.6, 4.8, 5.6, 5.8, 6.6 i 8.8 treba koristiti prema GOST-u

15589–70 *, GOST 15591–70 *, GOST 7798–70 *, GOST 7796–70 *.

U većini slučajeva referentni momenat Mmax lav ima minus, tj.

u suprotnom smjeru. U ovom slučaju, horizontalna sila H pritiska prirubnicu donjeg sklopa pojasa na stup i vijci u sklopu su strukturirani (obično 6 ... 8 vijaka promjera 20 ili 24 mm). Vijci u spoju su podešeni u skladu sa.

Ako u referentnom čvoru postoji pozitivan trenutak M max lion i naponN

trgati prirubnicu iz kolone, vijci pričvršćivanja prirubnice donjeg pojasa na kolonu rade u naponu i njihova čvrstoća treba provjeriti uzimajući u obzir necentralnu primjenu sile (vidi primjer 4 dodatka 2).

Šavovi pričvršćivanja donje trake rešetke na noseću prirubnicu rade u teškim uslovima, od percipiraju reakciju podrške farme F R i, u pravilu, ekscentrično primijenjenu silu. Pod dejstvom referentnog pritiskaF R šavovi se seku duž šava i nastaju naponi u njima

Budući da se središte šava ne može podudarati s osi donjeg pojasa, trenutak M = N · e djeluje na šav, gdje djeluje ekscentričnost primjene sile. Pod djelovanjem trenutka, šav radi i na rezu okomito na os šava i nastaju naponi u njemu

	τM =						6 H e
									Ul2

Čvrstoća prirubnice za montažu šava na umetak provjerava se u najugroznijoj tački za efekat rezultirajućih naprezanja

τ = (fF) 2 + (fH + fM) 2 ≤ 0,85R wf γwf γs.

Gornja potpora. Sa negativnim predznakom referentnog momentaM max lav

vodoravna sila H u gornjem sklopu za pričvršćivanje pojasa teži da trgne prirubnicu iz kolone i uzrokuje njeno savijanje. Napon u prirubnici je određen formulom

gdje su l i t dužina i debljina prirubnice.

Poželjno je da se gornja potporna jedinica projektuje tako da sila H prolazi kroz središte prirubnice. U ovom slučaju, sila zatezanja u svim vijcima će biti ista i potreban broj vijaka može se odrediti pomoću formule

n = [N b H] g c,

gdje je nosivost vijka u naponu, = R bt · A bn; R bt -

procijenjena vlačna čvrstoća vijka; A bn je površina poprečnog presjeka vijka.

Šav koji pričvršćuje gornji pojas na prirubnicu se reže, a njegova čvrstoća se provjerava pomoću formule

			≤ 0,85 R wfγ wfγ sa.
		u fk fl w

Ako horizontalna sila H ne prođe kroz središte prirubnice, šavovi i vijci se računaju uzimajući u obzir ekscentričnost.

Ako se u referentnom čvoru pojavi pozitivan momenat Mmax lion, tada je sila unutra

gornja jedinica za montažu pojasa pritišće prirubnicu na stup i vijci u sklopu su konstruktivno postavljeni (obično 4 ... 6 vijaka).

Prilikom obezbeđivanja usaglašenosti gornje potporne jedinice, zglobna spojnica rešetke sa kolonom može se izvesti i kada se podupire sa strane

Povećane farme zglobova.Rješenje rešetkastih čvorova rešetke kada se isporučuju iz zasebnih dispečerskih elemenata prikazano je na sl. 10 takođe. Pružena rešenja omogućavaju montažu strukture iz dva simetrična međusobno zamenljiva poluferma.

Preporučuje se da se prirubnički spojevi za rešetke iz okruglih cijevi u grebenu s prirubnicama koriste pomoću centrirajuće brtve. Montažni spojevi rešetki koje rade na donjim pojasevima rešetki konstruisane su sa prirubničkim vijcima na vijcima visoke čvrstoće, montažnim zglobovima stisnutih gornjih pojaseva na konvencionalnim vijcima. Vijci visoke čvrstoće za montažu zglobova donjih pojaseva prihvaćaju se prema GOST 22353-77 *, GOST

22356–77 * od 40X odabranog čelika.

Primjer izračuna povećanih čvorova gornjeg i donjeg pojasa prikazan je u Dodatku. 2

RAZVOJ CRTEŽA RADA

Radni crteži izračunatih rešetki se izvode u fazi KMD (metalna konstrukcija). U okviru predmetnog projekta, grafički dio se izvodi na A1 listu (projektni list br. 2) i sadrži:

1. Naselje i geometrijski   truss dijagram, koji ukazuje na vezivanje na osi zgrade, dimenzije elemenata nosača i izračunate sile (u kN) u šipkama dispečerskog elementa. Preporučena skala je 1: 100.

2. Slika elementa za slanje farme (lijevo), gornji i donji prikaz, sekcija. Preporučene vage: raspored središnje linije je 1:20, 1:25, 1:30, 1:50, poprečne dimenzije elemenata su 1:10, 1:15.

3. Čvorovi i drugari: sklopovi za gornji i donji pojas u zbirci, čvorovi za oslanjanje nosača na koloni (u toku projekta, nosivi čvorovi mogu biti prikazani na listu br. 1). Preporučene skale su 1:10, 1:15.

4. Specifikacija za pošiljku

5. Napomene uz crtež, uključujući uputstva o metodama zavarivanja, materijala za zavarivanje, dimenzije zavara koji su prevladavajući i koji nisu pričvršćeni za crtež, vijke, rupe itd.

ZAHTJEVI ZA PROIZVODNJU I UGRADNJU TRUNCH FARM

Izrada i ugradnja krovnih rešetki treba da bude u skladu sa zahtevima SNiP III - 18–75 „Metalne konstrukcije. Pravila proizvodnje i prihvatanja radova ", SNiP 3.03.03–87" Noseće i zaštitne konstrukcije. "

Prilikom projektiranja i izrade rešetki iz cijevi, posebnu pažnju treba posvetiti izboru čelika za izradu prirubnica. Ovaj čelik treba da se isporučuje u termički obrađenom stanju (normalizacija ili kaljenje sa popuštanjem) i da se podvrgne statičkom testu zatezanja na uzorcima isječenim iz listova u smeru poprečnog valjanja u proizvodnom pogonu. Materijal prirubnice ili gotove prirubnice (prije zavarivanja do pojaseva ili nakon zavarivanja) treba podvrgnuti ultrazvučnoj detekciji pukotina na prisutnost unutarnjih snopova, krupnih uključaka šljake itd.

Zaštita čeličnih rešetki od korozije treba izvršiti u skladu sa zahtjevima SNiP 2.03.11–85 "Zaštita građevinskih konstrukcija od korozije" i SNiP 3.04.03-85 "Zaštita građevinskih konstrukcija i objekata od korozije".

Tolerancije kod postavljanja rešetki (regulisane SNiP III - 18–75):

Odstupanje tačaka oslanjanja rešetki ……………………….… ± 20 mm Otklon (zakrivljenost) između tačaka pričvršćivanja istisnutog remena van ravnine ……………………………. 1/750 od vrijednosti fiksnog zemljište, ali ne više

15 mm Odstupanje razmaka između osi rešetke na gornjem pojasu.… ± 15 mm

LISTERATURA

1. SNiP 2.01.07-85 *. Tereti i uticaji / Gosstroy Rusije. - M .: GUP TsPP, 2003. - 44 str.

2. SNiP II-23-81 *. Čelične konstrukcije / Gosstroy of Russia. - M .: GUP TsPP, 2000. - 96 str.

3. Serija 1.460.3 –17.1 km. Čelične konstrukcije obloga jednokatnih industrijskih zgrada koje koriste rešetke sa pojasevima od cijevi.

4. Davydov E.Yu. Proračun i projektovanje temeljnih konstrukcija sa okruglim i pravokutnim cijevima: Proc. doplatak. - Minsk, 1983. - 120 str.

5. Kuzin N.Ya. Projektovanje i proračun premaza čeličnih rešetki za industrijske objekte: Proc. doplatak. - M.   Izdavačka kuća DIA, 1998. - 184 str.

6. Mandrikov A.P. Primjeri proračuna metalnih konstrukcija: Udžbenik. priručnik za tehničke škole.   2. izd., Pererab. i dodaj. - M: stroiizdat, 1991. - 431s.

7. Metalna konstrukcija. Opšti kurs: Udžbenik za univerzitete / Ukupno. ed. E.I.Belen.   6. izd., Pererab. i dodaj. - M .: stroiizdat, 1986. - 560 p.

8. Metalne konstrukcije: U 3 tone T. 1. Elementi čeličnih konstrukcija: Proc. dodatak za građevine. univerziteti / ed. V.V. Goreva. - M .: Higher., 1997. - 527 str.

9. Metalne konstrukcije: U 3 tone T. 2. Strukture objekata: Proc. dodatak za građevine. univerziteti / ed. V.V. Goreva. - M .: Higher., 1999. - 528 str.

10. Murashko N.N., Sobolev Yu.V. Metalne konstrukcije industrijskih poljoprivrednih zgrada. - Minsk: Higher School, 1987. - 278 str.

11. Dodatak za projektovanje čeličnih konstrukcija (za SNiP   II-23-81 *. Čelične konstrukcije) / TsNIISK im.Kucherenko Gosstroy USSR. - M., 1989. - 148 s.

12. Priručnik za projektovanje čeličnih konstrukcija iz okruglih cevi / TsNIISK im.Kucherenko Gosstroy USSR. - M .: 1983. - 69 str.

13. Projektovanje metalnog okvira jednokatne proizvodne zgrade. Dio 1. Prikupljanje tereta / Komp.: I.Zueva, B.Desyatov; Permgos

techn.un-t - Perm, 1998. - 47 str.

14. Proračun čeličnih konstrukcija: Ref. doplatak / Ya.M.Likhtarnikov, D.V. Ladyzhensky, V.M. Klykov.   2. izd., Pererab. - i Kijev: Budivelnik, 1984. - 368 str.

16. Smjernice za projektiranje, proizvodnju i ugradnju prirubničkih spojeva čeličnih građevinskih konstrukcija / VNIIPNPromstalkonstruktsiya. - M., 1988. - 48 str.