Menyiapkan rangkaian input penguat daya. Asosiasi Amatir Radio Lugansk - sistem loop keluaran. Solusi sirkuit yang digunakan dalam komunikasi profesional

Rangkaian P keluaran dan fitur-fiturnya

Sirkuit-P harus memenuhi persyaratan berikut:

Dengarkan frekuensi apa pun pada rentang tertentu.

Filter harmonik sinyal hingga batas yang diperlukan.

Transformasi, mis. memastikan resistensi beban optimal diperoleh.

Memiliki kekuatan dan keandalan listrik yang cukup.

Memiliki efisiensi yang baik dan desain yang sederhana dan nyaman.

Batas kemungkinan nyata suatu rangkaian-P untuk mengubah resistansi cukup tinggi dan secara langsung bergantung pada faktor kualitas yang dibebani dari rangkaian-P tersebut. Dengan peningkatan yang (oleh karena itu peningkatan C1 dan C2), koefisien transformasi meningkat. Dengan peningkatan faktor kualitas beban pada rangkaian-P, komponen harmonik sinyal ditekan lebih baik, tetapi karena peningkatan arus, efisiensi rangkaian menurun. Ketika faktor kualitas yang dibebani menurun, efisiensi sirkuit-P meningkat. Seringkali sirkuit dengan faktor kualitas beban rendah (“daya pemerasan”) gagal menekan harmonik. Kebetulan dengan kekuatan yang solid, stasiun yang beroperasi pada pita 160 meter juga dapat didengar di
80 meter atau beroperasi pada pita 40 meter terdengar pada pita 20 meter.
Harus diingat bahwa “percikan” tidak disaring oleh sirkuit-P, karena mereka berada dalam pita sandinya; hanya harmonik yang disaring.

Pengaruh Roe pada parameter penguat

Bagaimana impedansi resonansi (Roe) mempengaruhi parameter penguat? Semakin rendah Roe, semakin tahan amplifier terhadap eksitasi diri, namun penguatan kaskade lebih rendah. Sebaliknya, semakin tinggi Roe, semakin besar penguatannya, namun ketahanan penguat terhadap eksitasi diri menurun.
Apa yang kita lihat dalam praktiknya: mari kita ambil, misalnya, kaskade pada lampu GU78B, dibuat berdasarkan rangkaian dengan katoda umum. Impedansi resonansi kaskade rendah, namun kemiringan lampu tinggi. Oleh karena itu, dengan kemiringan lampu ini, kami memiliki perolehan kaskade yang tinggi dan ketahanan yang baik terhadap eksitasi diri, karena Roe yang rendah.
Resistensi penguat terhadap eksitasi diri juga difasilitasi oleh resistansi rendah di rangkaian jaringan kontrol.
Meningkatkan Roe mengurangi stabilitas kaskade secara kuadrat. Semakin besar resistensi resonansi, semakin besar umpan balik positif melalui kapasitansi pass-through lampu, yang berkontribusi terhadap eksitasi diri dari kaskade. Selanjutnya, semakin rendah Roe, semakin besar arus yang mengalir dalam rangkaian, dan karenanya meningkatkan kebutuhan untuk pembuatan sistem rangkaian keluaran.

Inversi loop-P

Banyak amatir radio mengalami fenomena ini saat memasang amplifier. Hal ini biasanya terjadi pada pita 160 dan 80 meter. Bertentangan dengan akal sehat, kapasitansi kapasitor kopling variabel dengan antena (C2) sangat kecil, lebih kecil dari kapasitansi kapasitor tuning (C1).
jika Anda menyetel rangkaian P ke efisiensi maksimum dengan induktansi setinggi mungkin, resonansi kedua akan muncul pada batas ini. Sirkuit-P dengan induktansi yang sama memiliki dua solusi, yaitu dua pengaturan. Pengaturan kedua disebut rangkaian P “terbalik”. Dinamakan demikian karena kapasitas C1 dan C2 telah bertukar tempat, yaitu kapasitas “antena” yang sangat kecil.
Fenomena ini dijelaskan dan dihitung oleh seorang pengembang peralatan yang sangat tua dari Moskow. Di forum di bawah tanda centang NYATA, Igor-2 (UA3FDS). Omong-omong, dia sangat membantu Igor Goncharenko dalam membuat kalkulatornya untuk menghitung rangkaian-P.

Metode untuk menghidupkan rangkaian P keluaran

Solusi sirkuit yang digunakan dalam komunikasi profesional

Sekarang tentang beberapa solusi sirkuit yang digunakan dalam komunikasi profesional. Catu daya serial pada tahap keluaran pemancar banyak digunakan. Kapasitor vakum variabel digunakan sebagai C1 dan C2. Mereka bisa dengan bola kaca atau terbuat dari radio-porselen. Kapasitor variabel tersebut memiliki sejumlah keunggulan. Mereka tidak memiliki pengumpul arus rotor geser, dan induktansi kabelnya minimal, karena berbentuk cincin. Kapasitansi awal sangat rendah, yang sangat penting untuk rentang frekuensi tinggi. Faktor kualitas mengesankan (vakum) dan dimensi minimal. Jangan bicara tentang "kaleng" dua liter dengan daya 50 kW. Tentang keandalan, mis. tentang jumlah siklus rotasi yang dijamin (bolak-balik). Dua tahun lalu, RA lama “hilang” dibuat pada lampu GU43B yang menggunakan vakum KPE tipe KP 1-8
5-25 hal. Amplifier ini telah bekerja selama 40 tahun dan akan terus berfungsi.
Pada pemancar profesional, kapasitor vakum dengan kapasitas variabel (C1 dan C2) tidak dipisahkan oleh kapasitor pemisah; hal ini memberlakukan persyaratan tertentu pada tegangan operasi KPI vakum, karena kapasitor tersebut menggunakan rangkaian catu daya kaskade seri dan oleh karena itu tegangan operasinya sebesar KPI dipilih dengan margin tiga kali lipat.

Solusi sirkuit yang digunakan pada amplifier impor

Dalam sistem sirkuit amplifier impor, dibuat pada lampu GU74B, satu atau dua GU84B, GU78B, dayanya solid dan persyaratan FCC sangat ketat. Oleh karena itu, sebagai aturan, rangkaian PL digunakan pada amplifier ini. Kapasitor kapasitor variabel dua bagian digunakan sebagai C1. Satu, kapasitas kecil, untuk rentang frekuensi tinggi. Bagian ini memiliki kapasitas awal yang kecil, dan kapasitas maksimumnya tidak besar, cukup untuk penyetelan pada rentang frekuensi tinggi. Bagian lain, dengan kapasitas lebih besar, dihubungkan dengan saklar biskuit secara paralel dengan bagian pertama, untuk pengoperasian pada rentang frekuensi rendah.
Sakelar biskuit yang sama mengganti tersedak anoda. Dalam rentang frekuensi tinggi terdapat induktansi rendah, dan sisanya penuh. Sistem rangkaian terdiri dari tiga sampai empat kumparan. Faktor kualitas yang dimuat relatif rendah, sehingga efisiensinya tinggi. Penggunaan kontur PL menghasilkan kerugian minimal pada sistem loop dan penyaringan harmonisa yang baik. Dalam rentang frekuensi rendah, kumparan kontur dibuat pada cincin AMIDON.
Tak jarang saya berkomunikasi lewat Skipe dengan teman masa kecil saya Christo yang bekerja di ACOM. Inilah yang dia katakan: tabung yang dipasang di amplifier pertama-tama dilatih di bangku, kemudian diuji. Jika amplifier menggunakan dua tabung (ACOM-2000), maka dipilih pasangan tabung. Lampu tidak berpasangan dipasang pada ACOM-1000 yang menggunakan satu lampu. Rangkaian dikonfigurasi hanya sekali selama tahap pembuatan prototipe, karena semua komponen penguat identik. Sasis, penempatan komponen, tegangan anoda, tersedak dan data koil - tidak ada yang berubah. Saat memproduksi amplifier, cukup dengan sedikit mengompres atau memperluas kumparan jangkauan 10 meter saja; rentang sisanya diperoleh secara otomatis. Keran pada kumparan segera disegel selama pembuatan.

Fitur perhitungan sistem loop keluaran

Saat ini, di Internet, terdapat banyak kalkulator “penghitungan”, yang berkatnya kita dapat menghitung elemen-elemen sistem kontur dengan cepat dan relatif akurat. Syarat utamanya adalah memasukkan data yang benar ke dalam program. Dan di sinilah permasalahan muncul. Misalnya: dalam program yang saya hormati dan bukan hanya Igor Goncharenko (DL2KQ), terdapat rumus untuk menentukan impedansi masukan penguat menggunakan rangkaian dengan jaringan ground. Tampilannya seperti ini: Rin=R1/S, dimana S adalah kemiringan lampu. Rumus ini diberikan ketika lampu beroperasi pada bagian karakteristik dengan kemiringan variabel, dan kita memiliki penguat dengan jaringan yang dibumikan pada sudut pemutusan arus anoda kira-kira 90 derajat dengan arus jaringan pada waktu yang sama. Maka dari itu rumus 1/0.5S lebih cocok disini. Membandingkan rumus perhitungan empiris baik dalam literatur kami maupun dalam literatur asing, jelas bahwa rumus tersebut akan terlihat paling tepat seperti ini: impedansi masukan penguat yang beroperasi dengan arus jaringan dan dengan sudut potong kira-kira 90 derajat R = 1800/S, R - dalam ohm.

Contoh: Kita ambil lampu GK71, kemiringannya sekitar 5, maka 1800/5 = 360 Ohm. Atau GI7B, dengan kemiringan 23, maka 1800/23=78 Ohm.
Tampaknya, apa masalahnya? Bagaimanapun, resistansi masukan dapat diukur, dan rumusnya adalah: R=U 2 /2P. Ada formulanya, tapi amplifiernya belum ada, baru dirancang! Perlu ditambahkan pada materi di atas bahwa nilai resistansi masukan bergantung pada frekuensi dan bervariasi menurut tingkat sinyal masukan. Oleh karena itu, kami memiliki perhitungan yang murni kasar, karena di belakang rangkaian input kami memiliki elemen lain, filamen atau katoda tersedak, dan reaktansinya juga bergantung pada frekuensi dan membuat penyesuaiannya sendiri. Singkatnya, meteran SWR yang terhubung ke input akan mencerminkan upaya kita untuk mencocokkan transceiver dengan amplifier.

Praktek adalah kriteria kebenaran!

Sekarang tentang "penghitung", hanya berdasarkan perhitungan VKS (atau, lebih sederhananya, rangkaian P keluaran). Ada juga perbedaan di sini, rumus perhitungan yang diberikan dalam “buku hitung” juga relatif salah. Ini tidak memperhitungkan kelas operasi penguat (AB 1, V, C), atau jenis lampu yang digunakan (triode, tetrode, pentode) - mereka memiliki CIAN (faktor pemanfaatan tegangan anoda) yang berbeda. Anda dapat menghitung Roe (impedansi resonansi) dengan cara klasik.
Perhitungan untuk GU81M: Ua=3000V, Ia=0,5A, Uс2=800V, maka nilai amplitudo tegangan pada rangkaian adalah sebesar (Uacont=Ua-Uс2) 3000-800=2200 volt. Arus anoda dalam pulsa (Iaimp = Ia *π) adalah 0,5 * 3,14 = 1,57 A, arus harmonik pertama (I1 = Iaimp * Ia) adalah 1,57 * 0,5 = 0,785 A. Maka resistansi resonansi (Roe=Ucont/I1) adalah 2200/0,785=2802 Ohm. Oleh karena itu daya yang disuplai oleh lampu (Pl=I1*Uacont) akan menjadi 0,785*2200=1727W - ini adalah daya puncak. Daya osilasi yang sama dengan hasil kali setengah harmonik pertama arus anoda dan amplitudo tegangan pada rangkaian (Pk = I1/2* Uacont) adalah 0,785/2*2200 = 863,5 W, atau lebih sederhana (Pk = Tolong/2). Anda juga harus mengurangi kerugian dalam sistem loop, sekitar 10%, dan Anda akan mendapatkan keluaran sekitar 777 watt.
Dalam contoh ini, kita hanya membutuhkan resistansi setara (Roe), yaitu 2802 Ohm. Namun Anda juga bisa menggunakan rumus empiris: Roе = Ua/Ia*k (kita ambil k dari tabel).

Jenis lampu	Kelas operasi penguat
Tetroda	0,574	0,512	0,498
Trioda dan pentoda	0,646	0,576	0,56

Oleh karena itu, untuk mendapatkan data yang benar dari “pembaca”, Anda perlu memasukkan data awal yang benar ke dalamnya. Saat menggunakan kalkulator, pertanyaan yang sering muncul: berapa nilai faktor kualitas yang dimuat yang harus dimasukkan? Ada beberapa poin di sini. Jika daya pemancar tinggi, dan kita hanya memiliki rangkaian P, maka untuk “menekan” harmonisa, kita harus meningkatkan faktor kualitas beban rangkaian. Dan ini berarti peningkatan arus loop dan, akibatnya, kerugian yang besar, meskipun ada juga keuntungannya. Dengan faktor kualitas yang lebih tinggi, bentuk selubung “lebih indah” dan tidak ada cekungan atau kerataan, koefisien transformasi rangkaian-P lebih tinggi. Dengan Q yang dibebani lebih tinggi, sinyalnya lebih linier, tetapi kerugian dalam rangkaian seperti itu signifikan dan, oleh karena itu, efisiensinya lebih rendah. Kita dihadapkan pada masalah yang sifatnya sedikit berbeda, yaitu ketidakmungkinan membuat sirkuit “penuh” dalam rentang frekuensi tinggi. Ada beberapa alasan - ini adalah kapasitas keluaran lampu yang besar dan Roe yang besar. Memang, dengan resistansi resonansi yang tinggi, data perhitungan yang optimal tidak sesuai dengan kenyataan. Hampir tidak mungkin untuk menghasilkan rangkaian P yang “ideal” (Gbr. 1).

Karena nilai yang dihitung dari kapasitansi "panas" dari rangkaian P kecil, dan kita memiliki: kapasitansi keluaran lampu (10-30 Pf), ditambah kapasitansi awal kapasitor (3-15 Pf), ditambah kapasitansi induktor (7-12 Pf), ditambah kapasitansi pemasangan (3-5Pf) dan akibatnya, “meningkat” sedemikian rupa sehingga kontur normal tidak terwujud. Penting untuk meningkatkan faktor kualitas yang dimuat, dan karena arus loop yang meningkat tajam, banyak masalah muncul - peningkatan kerugian dalam loop, persyaratan untuk kapasitor, elemen switching, dan bahkan untuk kumparan itu sendiri, yang harus lebih kuat. . Untuk sebagian besar, masalah ini dapat diselesaikan dengan rangkaian catu daya seri kaskade (Gbr. 2).

Yang memiliki koefisien penyaringan harmonik lebih tinggi daripada rangkaian-P. Pada rangkaian PL arusnya tidak besar sehingga rugi-ruginya lebih sedikit.

Penempatan kumparan sistem loop keluaran

Biasanya, ada dua atau tiga di antaranya di amplifier. Mereka harus ditempatkan tegak lurus satu sama lain sehingga induktansi timbal balik dari kumparan menjadi minimal.
Keran ke elemen peralihan harus sesingkat mungkin. Keran itu sendiri dibuat dengan busbar yang lebar namun fleksibel dengan keliling yang sesuai, begitu pula kumparannya sendiri. Mereka perlu ditempatkan 1-2 diameter dari dinding dan sekat, terutama dari ujung kumparan. Contoh yang baik dari susunan kumparan yang rasional adalah amplifier impor industri yang kuat. Dinding sistem kontur, yang dipoles dan memiliki resistivitas rendah, di bawah sistem kontur terdapat lembaran tembaga yang dipoles. Tubuh dan dinding tidak dipanaskan oleh koil, semuanya dipantulkan!

Penyetelan dingin dari sirkuit-P keluaran

Seringkali di "meja bundar teknis" di Lugansk pertanyaannya diajukan: bagaimana, tanpa perangkat "dingin" yang sesuai, Anda dapat mengkonfigurasi sirkuit P keluaran amplifier dan memilih keran koil untuk pita amatir?
Caranya cukup lama yaitu sebagai berikut. Pertama, Anda perlu menentukan impedansi resonansi (Roe) amplifier Anda. Nilai Roe diambil dari perhitungan amplifier Anda atau gunakan rumus yang dijelaskan di atas.

Kemudian Anda perlu menghubungkan resistor non-induktif (atau induktansi rendah), dengan resistansi sama dengan Roe dan daya 4-5 watt, antara anoda lampu dan kabel biasa (sasis). Sambungan kabel untuk resistor ini harus sependek mungkin. Sirkuit P keluaran dikonfigurasikan dengan sistem sirkuit yang dipasang di rumah amplifier.

Perhatian! Semua tegangan suplai amplifier harus dimatikan!

Output dari transceiver dihubungkan dengan kabel pendek ke output amplifier. Relai “bypass” dialihkan ke mode “transmisi”. Atur frekuensi transceiver ke tengah rentang yang diinginkan, sedangkan tuner internal transceiver harus dimatikan. Pembawa (mode CW) dengan daya 5 watt disuplai dari transceiver.
Dengan memanipulasi kenop penyetelan C1 dan C2 dan memilih induktansi kumparan atau ketukan untuk jangkauan radio amatir yang diinginkan, kami mencapai SWR minimum antara keluaran transceiver dan keluaran penguat. Anda dapat menggunakan meteran SWR yang terpasang pada transceiver, atau menghubungkan meteran eksternal antara transceiver dan amplifier.
Lebih baik memulai penyetelan dengan rentang frekuensi rendah, secara bertahap beralih ke frekuensi yang lebih tinggi.
Setelah mengatur sistem loop keluaran, jangan lupa melepas resistor tuning antara anoda dan kabel biasa (sasis)!

Tidak semua amatir radio mampu, termasuk secara finansial, memiliki amplifier yang menggunakan tabung seperti GU78B, GU84B, atau bahkan GU74B. Oleh karena itu, kami memiliki apa yang kami miliki - pada akhirnya kami harus membuat amplifier dari apa yang tersedia.

Saya harap artikel ini akan membantu Anda dalam memilih solusi rangkaian yang tepat untuk membangun amplifier.

Hormat kami, Vladimir (UR5MD).

Format: jpg, txt.
Arsip: rar.
Ukuran: 163 kb.

Pilihan yang tepat dari diameter kawat minimum yang diperlukan untuk kumparan rangkaian P (sirkuit PL) penguat daya tabung adalah tugas yang agak mendesak. Tabel yang memberikan informasi tentang diameter kabel sirkuit-P tergantung pada jangkauan operasi dan daya keluaran pemancar tahap akhir telah diterbitkan sejak lama, sekitar akhir tahun 50an. abad XX.
Selain itu, informasi yang diberikan di dalamnya tidak terlalu rinci, dan perhitungannya mempertimbangkan pasokan daya ke tahap akhir. Rupanya, kebutuhan akan tabel rinci dan akurat yang berisi data lengkap untuk memilih diameter kawat minimum yang diperlukan untuk kumparan rangkaian-P sudah lama tertunda.
Menurut rumus empiris Evteev dan Panov, diameter kawat untuk kumparan dengan belitan tanpa bingkai adalah:

(1), dimana:
Ik - arus rangkaian dalam ampere;
F - frekuensi dalam megahertz;
- kabel sirkuit yang terlalu panas diperbolehkan sehubungan dengan suhu sekitar selama pendinginan alami selama pengoperasian penguat daya dalam jangka panjang.

Misalnya, jika kita mengambil suhu di dalam kotak penguat daya menjadi +60oC, dan suhu pemanasan maksimum kumparan menjadi +100oC, maka t = + 40oC.
Pada tabel, angka 1, 2 dan 3 untuk setiap rentang menunjukkan metode pembuatan kumparan:
belitan tanpa bingkai;
berliku pada bingkai berusuk (diameter kawat meningkat sebesar 28%);
berliku ke dalam alur bingkai (diameter kawat berlipat ganda). Peningkatan diameter kawat kumparan dikaitkan dengan penurunan kondisi pendinginan kawat yang dililitkannya.
Namun untuk menentukan diameter kawat menggunakan rumus (1), harus dihitung arus Ik yang mengalir pada rangkaian. Untuk melakukan ini, Anda dapat menggunakan rumus:

(2) dimana:
Kata-kata kasar - daya keluaran penguat (daya antena, W);
Q adalah faktor kualitas rangkaian yang dibebani, biasanya sama dengan 8...25; nilai yang diterima untuk perhitungan Q=12;
h pc - faktor efisiensi rangkaian-P (rangkaian PL), nilai yang diterima h pc = 0,9;
x adalah faktor pemanfaatan tegangan anoda untuk tetroda yang beroperasi di kelas B.
Dalam perhitungannya, nilai rata-rata x = 0,8 diadopsi. Untuk mode operasi tetroda lainnya, serta trioda dan pentoda, nilai rata-rata J yang sesuai diterima, diperhitungkan dalam faktor koreksi yang diberikan dalam catatan tabel; Ea adalah tegangan sumber listrik anoda, V.

Rumus (2) diperoleh dari relasi yang dipublikasikan oleh transformasi aljabar. Menghitung nilai arus yang mengalir dalam rangkaian tidak hanya merupakan hasil antara menghitung diameter kabel rangkaian, tetapi juga memungkinkan Anda memilih dengan benar elemen sakelar rangkaian - sakelar biskuit, relai, kontaktor vakum, dll.
Diameter kawat, sebagai berikut dari rumus (1) dan (2), berbanding lurus dengan nilai faktor kualitas yang dibebani Q, yang dalam praktiknya belum tentu 12 (seperti yang biasa ditunjukkan dalam tabel). Ada beberapa alasan untuk hal ini.
Pertama, perhitungan P-loop (PL-loop) mungkin dilakukan untuk Q = 10.
Kedua, hal ini disebabkan oleh desain rangkaian-P (PL-sirkuit). Jadi, jika power amplifier beroperasi dengan resistansi beban anoda yang tinggi Roe (tegangan anoda tinggi Ea dan arus anoda rendah), maka kapasitansi anoda rangkaian P harus kecil.

Oleh karena itu:
Qact = Qtabel · k, (3)
Data = Dtabel k, (4)
Ik tindakan = Ik meja · k. (5)
Qact, Dact, Ik act sebenarnya adalah nilai yang diperlukan dari faktor kualitas, diameter kawat dan arus dalam rangkaian, dan Qtable, Dtable, Ik tab. - nilai tabel (dihitung).
Koefisien k dihitung menggunakan rumus:

Mari kita lihat sebuah contoh.
Misalkan daya keluaran penguat tetrode (Roe = 4000 Ohm, Ea = 1000V, Rant. = 75 Ohm), yang beroperasi pada frekuensi 28 MHz, sama dengan 200 W. Dari tabel tersebut kita tentukan bahwa untuk pembuatan kumparan tanpa bingkai perlu menggunakan kawat Dtabel = 3,1 mm; sekaligus Ik meja. = 6,67 A. Untuk Roe = 4000 Ohm, kapasitas kapasitor anoda Sant.tabel = 15 pF.
Kapasitas San minimum yang dapat dicapai secara struktural. RMS = 35pF.
Karena itu,
k = 35:15 = 2,33;
Qact = 12-2,33 = 28;
Ik aktual = 6,67-2,23 = 15,5(V);
Daktual = 3,1-2,23 = 7,23.
Selain itu, saat mengganti rangkaian P, sering kali perlu menghubungkan induktor secara paralel.

Untuk memilih elemen switching yang benar, perlu diketahui arus pada kumparan yang dihubungkan paralel. Gambar 1 menunjukkan diagram sambungan dimana Ik adalah arus total pada rangkaian, IL1 adalah arus yang melalui induktor L1, IL2 adalah arus yang melalui induktor L2. Perbandingan arus yang mengalir pada kumparan berbanding terbalik dengan perbandingan induktansi kumparan

Karena Ik dan induktansi diketahui,
arus reaktif melalui kumparan L1 dan L2 ditentukan dengan rumus:

Misal Ik = 10 A, L1 = 10 µH, L2 = 5 µH, maka

Catatan untuk tabel:1. Diameter kumparan dan arus loop ditentukan untuk tetroda yang beroperasi di kelas B.
2. Untuk tetroda yang beroperasi di kelas AB, diameter kawat dan arus loop harus dikalikan dengan 1,053, di kelas C - dengan 0,95.
3. Untuk trioda dan pentoda yang beroperasi pada kelas AB, diameter kawat dan arus loop harus dikalikan 0,936, yang beroperasi pada kelas B sebesar 0,889, dan yang beroperasi pada kelas C sebesar 0,85.
4. Data tabel dihitung untuk Q=12.
5. Bahan untuk kumparan - kawat tembaga berenamel. Jika diameter kumparan lebih dari 3 mm, disarankan untuk membuatnya dari tabung tembaga. Dianjurkan untuk melilitkan semua kumparan dengan kawat tembaga berlapis perak, yang sangat penting untuk frekuensi 14...30 MHz.
6. Diameter kawat diambil dari diameter kawat terdekat yang lebih besar dari kisaran standar lilitan kabel.
A.Kuzmenko (RV4LK)
Literatur:
1. Melnikov. Direktori amatir radio - Sverdlovsk - 1961.
2. Radio, 1960, N1.
3.A.Kuzmenko. Perhitungan beban amplifier daya tabung. - Radio amatir. KB dan UKV, 1999, N6.

Mari kita lanjutkan pembicaraan tentang fitur-fitur yang dihadapi setiap amatir radio saat merancang amplifier RA yang kuat dan konsekuensi yang dapat terjadi jika struktur amplifier tidak dipasang dengan benar. Artikel ini hanya memberikan informasi paling penting yang perlu Anda ketahui dan pertimbangkan saat merancang dan membuat amplifier berdaya tinggi secara mandiri. Sisanya harus dipelajari dari pengalaman Anda sendiri. Tidak ada yang lebih berharga daripada pengalaman Anda sendiri.

Mendinginkan tahap keluaran

Pendinginan lampu genset harus cukup. Apa artinya ini? Secara struktural, lampu dipasang sedemikian rupa sehingga seluruh aliran udara pendingin melewati radiatornya. Volumenya harus sesuai dengan data paspor. Kebanyakan pemancar amatir dioperasikan dalam mode “terima-transmisi”, sehingga volume udara yang tertera di paspor dapat diubah sesuai dengan mode pengoperasian.

Misalnya, Anda dapat memasukkan tiga mode kecepatan kipas:

• maksimal untuk karya kontes,
• rata-rata untuk penggunaan sehari-hari dan minimal untuk pekerjaan DX.

Disarankan untuk menggunakan kipas dengan kebisingan rendah. Patut diingat bahwa kipas menyala bersamaan dengan nyalanya tegangan filamen atau sedikit lebih awal, dan mati tidak kurang dari 5 menit setelah dilepas. Kegagalan untuk memenuhi persyaratan ini akan memperpendek umur lampu generator. Dianjurkan untuk memasang saklar aero di sepanjang jalur aliran udara, yang melalui sistem proteksi, akan mematikan semua tegangan suplai jika terjadi kehilangan aliran udara.

Sejalan dengan tegangan suplai kipas, ada gunanya memasang baterai kecil sebagai penyangga, yang akan mendukung pengoperasian kipas selama beberapa menit jika terjadi pemadaman listrik. Oleh karena itu, lebih baik menggunakan kipas DC tegangan rendah. Jika tidak, Anda harus menggunakan opsi yang saya dengar di udara dari salah satu amatir radio. Dia, yang seharusnya meniup lampu jika terjadi pemadaman listrik, menyimpan di loteng sebuah ruang besar yang menggembung dari roda belakang traktor, dihubungkan ke amplifier melalui selang udara.

Rangkaian anoda penguat

Pada amplifier berdaya tinggi, disarankan untuk menghilangkan tersedak anoda dengan menggunakan rangkaian catu daya seri. Ketidaknyamanan yang nyata akan terbayar dengan pengoperasian yang stabil dan sangat efisien pada semua pita amatir, termasuk sepuluh meter. Benar, dalam hal ini rangkaian osilasi keluaran dan sakelar jangkauan berada di bawah tegangan tinggi. Oleh karena itu, kapasitor variabel harus dipisahkan dari keberadaan tegangan tinggi, seperti yang ditunjukkan pada Gambar 1.

Gambar.1.

Kehadiran anoda tersedak, jika desainnya tidak berhasil, juga dapat menyebabkan fenomena di atas. Sebagai aturan, penguat yang dirancang dengan baik menggunakan rangkaian bertenaga seri tidak memerlukan pengenalan "antiparaeits" baik di anoda atau di sirkuit grid. Ia bekerja secara stabil di semua rentang.

Memisahkan kapasitor C1 dan C3, Gambar 2 harus dirancang untuk tegangan 2...3 kali lebih tinggi dari tegangan anoda dan daya reaktif yang cukup, yang dihitung sebagai produk dari arus frekuensi tinggi yang melewati kapasitor dan tegangan jatuhkan di atasnya. Mereka dapat terdiri dari beberapa kapasitor yang dihubungkan secara paralel. Pada rangkaian P, disarankan untuk menggunakan kapasitor vakum berkapasitas variabel C2 dengan kapasitansi awal minimum, dengan tegangan operasi tidak kurang dari tegangan anoda. Kapasitor C4 harus memiliki celah antar pelat minimal 0,5 mm.

Sistem osilasi biasanya terdiri dari dua kumparan. Satu untuk frekuensi tinggi, satu lagi untuk frekuensi rendah. Kumparan HF tidak memiliki bingkai. Dililit dengan tabung tembaga dengan diameter 8...9 mm dan memiliki diameter 60...70 mm. Untuk mencegah tabung berubah bentuk selama penggulungan, pasir halus kering terlebih dahulu dituangkan ke dalamnya dan ujungnya diratakan. Setelah digulung, ujung tabung dipotong, pasir dituang. Kumparan untuk rentang frekuensi rendah dililitkan pada bingkai atau tanpanya dengan tabung tembaga atau kawat tembaga tebal dengan diameter 4...5 mm. Diameternya 80...90mm. Selama pemasangan, kumparan diposisikan saling tegak lurus.

Mengetahui induktansi, jumlah lilitan untuk setiap rentang, dapat dihitung dengan akurasi tinggi menggunakan rumus:

L (μH) = (0,01DW 2)/(l/ D + 0,44)

Namun, untuk kemudahan, rumus ini dapat disajikan dalam bentuk yang lebih mudah:

W= C (L(aku/ D + 0,44))/ 0,01 - D; Di mana:

• W adalah jumlah putaran;
• L - induktansi dalam mikrohenry;
• I - panjang belitan dalam sentimeter;
• D adalah diameter rata-rata kumparan dalam sentimeter.

Diameter dan panjang kumparan diatur berdasarkan pertimbangan desain, dan nilai induktansi dipilih tergantung pada resistansi beban lampu yang digunakan - tabel 1.

Tabel 1.

Kapasitor variabel C2 di “ujung panas” rangkaian P, Gambar 1, dihubungkan bukan ke anoda lampu, tetapi melalui keran 2...2,5 putaran. Hal ini akan mengurangi kapasitansi loop awal pada pita HF, terutama pada 10 meter. Keran dari kumparan dibuat dengan strip tembaga dengan tebal 0,3...0,5 mm dan lebar 8...10 mm. Pertama, mereka harus dipasang secara mekanis ke koil dengan menekuk strip di sekitar tabung dan dikencangkan dengan sekrup 3 mm, setelah sebelumnya memasang titik sambungan dan outlet. Kemudian titik kontak disolder dengan hati-hati.

Perhatian: Saat merakit amplifier yang kuat, Anda tidak boleh mengabaikan sambungan mekanis yang baik dan hanya mengandalkan penyolderan. Kita harus ingat bahwa selama pengoperasian semua bagian menjadi sangat panas.

Tidak disarankan untuk membuat keran terpisah untuk pita WARC dalam bentuk gulungan. Pengalaman menunjukkan bahwa rangkaian P disetel dengan sempurna pada rentang 24 MHz pada posisi sakelar 28 MHz, pada 18 MHz pada posisi 21 MHz, pada 10 MHz pada posisi 7 MHz, dan hampir tidak ada kehilangan daya keluaran.

Peralihan antena

Untuk mengganti antena dalam mode "terima-transmisi", digunakan relai vakum atau relai biasa, yang dirancang untuk arus peralihan yang sesuai. Untuk menghindari terbakarnya kontak, relai antena untuk transmisi perlu dihidupkan sebelum sinyal RF disuplai, dan untuk penerimaan beberapa saat kemudian. Salah satu rangkaian penundaan ditunjukkan pada Gambar 2.

Gambar.2.

Ketika amplifier dihidupkan untuk transmisi, transistor T1 terbuka. Relai antena K1 beroperasi seketika, dan relai masukan K2 akan beroperasi hanya setelah kapasitor C2 diisi melalui resistor R1. Ketika beralih ke penerimaan, relai K2 akan mati seketika, karena belitannya, bersama dengan kapasitor penundaan, diblokir oleh kontak relai K3 melalui resistor pemadam percikan R2.

Relai K1 akan beroperasi dengan penundaan, yang tergantung pada nilai kapasitansi kapasitor C1 dan hambatan belitan relai. Transistor T1 digunakan sebagai saklar untuk mengurangi arus yang melewati kontak kontrol relai yang terletak di transceiver.

Gambar.3.

Kapasitansi kapasitor C1 dan C2, tergantung pada lobak yang digunakan, dipilih dalam kisaran 20...100 μF. Adanya keterlambatan pengoperasian satu relai terhadap relai lainnya dapat dengan mudah diperiksa dengan merakit rangkaian sederhana dengan dua lampu neon. Diketahui bahwa alat pelepasan gas memiliki potensi penyalaan yang lebih tinggi daripada potensi pembakaran.

Mengetahui keadaan ini, kontak relai K1 atau K2 (Gbr. 3), yang rangkaiannya akan menyala lampu neon, akan menutup lebih awal. Neon lain tidak akan bisa menyala karena potensinya berkurang. Dengan cara yang sama, Anda dapat memeriksa urutan pengoperasian kontak relai saat beralih ke penerimaan dengan menghubungkannya ke sirkuit uji.

Meringkaskan

Saat menggunakan lampu yang dihubungkan sesuai dengan rangkaian katoda umum dan beroperasi tanpa arus jaringan, seperti GU-43B, GU-74B, dll., disarankan untuk memasang resistor non-induksi 50 Ohm yang kuat dengan daya 30... 50 W pada input (R4 pada Gambar 4).

• Pertama, resistor ini akan menjadi beban optimal untuk transceiver di semua band
• Kedua, ini berkontribusi pada pengoperasian amplifier yang sangat stabil tanpa menggunakan tindakan tambahan.

Untuk menggerakkan transceiver sepenuhnya, diperlukan daya beberapa atau puluhan watt, yang akan dihamburkan oleh resistor ini.

Gambar.4.

Tindakan pengamanan

Penting untuk mengingatkan Anda tentang memperhatikan tindakan pencegahan keselamatan saat bekerja dengan amplifier berdaya tinggi. Jangan melakukan pekerjaan atau pengukuran apa pun di dalam rumahan dengan tegangan suplai dihidupkan atau tanpa memastikan bahwa filter dan kapasitor pemblokiran benar-benar habis. Jika jika secara tidak sengaja terkena tegangan 1000...1200V, masih ada peluang untuk bertahan secara ajaib, maka bila terkena tegangan 3000V ke atas, praktis tidak ada peluang seperti itu.

Suka atau tidak suka, Anda harus menyediakan pemblokiran otomatis semua tegangan suplai saat membuka kotak amplifier. Saat melakukan pekerjaan apa pun dengan amplifier yang kuat, Anda harus selalu ingat bahwa Anda bekerja dengan perangkat berisiko tinggi!

S. Safonov, (4Х1IM)

L.Evteeva
"Radio" No.2 1981

Sirkuit P keluaran pemancar memerlukan penyesuaian yang cermat, terlepas dari apakah parameternya diperoleh dengan perhitungan atau dibuat sesuai dengan deskripsi di majalah. Harus diingat bahwa tujuan dari operasi semacam itu bukan hanya untuk menyetel rangkaian-P ke frekuensi tertentu, tetapi juga untuk mencocokkannya dengan impedansi keluaran tahap akhir pemancar dan impedansi karakteristik umpan antena. garis.

Beberapa amatir radio yang tidak berpengalaman percaya bahwa menyetel rangkaian ke frekuensi tertentu hanya dengan mengubah kapasitansi kapasitor variabel masukan dan keluaran. Namun dengan cara ini tidak selalu mungkin untuk mendapatkan kecocokan optimal antara rangkaian dengan lampu dan antena.

Pengaturan sirkuit-P yang benar hanya dapat diperoleh dengan memilih parameter optimal dari ketiga elemennya.

Lebih mudah untuk mengkonfigurasi sirkuit-P dalam keadaan "dingin" (tanpa menghubungkan daya ke pemancar), menggunakan kemampuannya untuk mengubah resistansi ke segala arah. Untuk melakukan ini, sambungkan resistansi beban R1 secara paralel dengan input rangkaian, sama dengan resistansi output setara dari tahap akhir Roe, dan voltmeter frekuensi tinggi P1 dengan kapasitansi input kecil, dan generator sinyal G1 terhubung ke output dari sirkuit-P - misalnya, di soket antena X1. Resistor R2 dengan resistansi 75 Ohm mensimulasikan impedansi karakteristik saluran pengumpan.

Nilai tahanan beban ditentukan oleh rumus

Kijang = 0,53Upit/Io

di mana Upit adalah tegangan suplai rangkaian anoda tahap akhir pemancar, V;

Iо adalah komponen konstan arus anoda tahap akhir, A.

Resistansi beban dapat terdiri dari resistor tipe BC. Tidak disarankan untuk menggunakan resistor MLT, karena pada frekuensi di atas 10 MHz, resistor resistansi tinggi jenis ini menunjukkan ketergantungan resistansi yang nyata pada frekuensi.

Proses penyetelan “dingin” pada sirkuit-P adalah sebagai berikut. Setelah mengatur frekuensi tertentu pada skala generator dan memasukkan kapasitansi kapasitor C1 dan C2 ke sekitar sepertiga dari nilai maksimumnya, menurut pembacaan voltmeter, rangkaian-P disetel ke resonansi dengan mengubah induktansi, misalnya, dengan memilih lokasi tap pada koil. Setelah itu, dengan memutar kenop kapasitor C1 dan kemudian kapasitor C2, Anda perlu meningkatkan pembacaan voltmeter lebih lanjut dan menyesuaikan kembali rangkaian dengan mengubah induktansi. Operasi ini harus diulang beberapa kali.

Saat Anda mendekati pengaturan optimal, perubahan kapasitansi kapasitor akan mempengaruhi pembacaan voltmeter pada tingkat yang lebih rendah. Ketika perubahan lebih lanjut dalam kapasitansi C1 dan C2 akan mengurangi pembacaan voltmeter, penyesuaian kapasitansi harus dihentikan dan rangkaian P harus disesuaikan seakurat mungkin dengan resonansi dengan mengubah induktansi. Pada titik ini, pengaturan sirkuit-P dapat dianggap selesai. Dalam hal ini, kapasitansi kapasitor C2 harus digunakan sekitar setengahnya, yang akan memungkinkan untuk memperbaiki pengaturan rangkaian saat menghubungkan antena nyata. Faktanya adalah sering kali antena yang dibuat sesuai deskripsi tidak disetel secara akurat. Dalam hal ini, kondisi pemasangan antena mungkin sangat berbeda dari yang diberikan dalam deskripsi. Dalam kasus seperti itu, resonansi akan terjadi pada frekuensi acak, gelombang berdiri akan muncul di pengumpan antena, dan komponen reaktif akan ada di ujung pengumpan yang terhubung ke sirkuit-P. Karena alasan inilah maka perlu adanya cadangan untuk mengatur elemen-elemen rangkaian P, terutama kapasitansi C2 dan induktansi L1. Oleh karena itu, ketika menghubungkan antena nyata ke sirkuit-P, penyesuaian tambahan harus dilakukan dengan kapasitor C2 dan induktansi L1.

Dengan menggunakan metode yang dijelaskan, sirkuit P dari beberapa pemancar yang beroperasi pada antena berbeda dikonfigurasi. Saat menggunakan antena yang disetel dengan baik terhadap resonansi dan disesuaikan dengan feeder, tidak diperlukan penyesuaian tambahan.

Penyesuaian otomatis kapasitor anoda dari rangkaian P penguat daya HF

Prinsip operasi.

Landasan teori pengembangan dan pembuatan alat ini adalah prinsip membandingkan fasa tegangan pada jaringan dan pada anoda lampu. Diketahui bahwa pada saat rangkaian P beresonansi penuh, perbedaan fasa antara tegangan pada jaringan dan anoda benar-benar 180 derajat dan resistansi beban anoda murni aktif. Sirkuit P yang tidak disetel ke resonansi memiliki resistansi kompleks dan, karenanya, pergeseran fasa tegangan jaringan dan anoda berbeda dari 180 derajat. Sifat komponen reaktif dari resistansi kompleks bergantung pada apakah resonansi alami rangkaian-P memiliki frekuensi yang lebih tinggi atau lebih rendah dibandingkan dengan frekuensi operasi. Itu. kapasitansi kapasitor di sisi anoda lebih besar atau lebih kecil dibandingkan kapasitansi pada resonansi.

Tentu saja, pengaturan sirkuit-P dipengaruhi tidak hanya oleh kapasitansi kapasitor di sisi anoda, tetapi perangkat ini tidak berpura-pura mengotomatiskan pengaturan sepenuhnya. Itu. tugasnya adalah memutar sumbu kapasitor ke posisi di mana komponen reaktif dari resistansi kompleks akan diminimalkan jika terjadi pelepasan rangkaian-P.

Masalah serupa diselesaikan oleh Yu Dailidov EW2AAA, menggunakan dalam desainnya detektor fase yang dibuat sesuai dengan rangkaian cincin seimbang pada dioda. Kerugian dari skema ini adalah rendahnya akurasi penyetelan, kebutuhan untuk memilih bagian untuk mixer seimbang, perlunya pelindung yang hati-hati, dan akibatnya, ketergantungan frekuensi yang sangat kuat dan kompleksitas penyetelan.

Itu. desain ini dapat dianggap sebagai modernisasi dari desain sirkuit EW2AAA.

Fitur desain.

Pada perancangan ini pendeteksi fasa dibuat pada chip digital DD2 tipe KR1531TM2. Prinsip pengoperasiannya sangat sederhana dan didasarkan pada algoritma pengoperasian D-trigger, yaitu. merekam keadaan pada input D di sepanjang tepi depan pulsa pada input C. Elemen logika BUKAN dari rangkaian mikro DD1 bertindak sebagai pembentuk pulsa persegi panjang dari tegangan sinusoidal pada jaringan dan anoda. Itu. Urutan pulsa diterima pada input D dan C dari flip-flop dan ujung-ujungnya dibandingkan.

Misalnya tegangan di anoda mendahului tegangan di jaringan, tepi pulsa positif pada masukan D elemen DD3:1 muncul lebih awal dari tepi pada masukan C, satuan ditulis dan keluaran 5 diatur ke “1”. Pada input D dan C elemen DD3:2, pulsa muncul justru sebaliknya dan, karenanya, nol “0” dicatat pada output 9. Jika fasa tegangan pada anoda tertinggal dari fasa tegangan pada jaringan, keadaan output 5 dan 9 dari sirkuit mikro DD3 berubah menjadi sebaliknya.

Perlu dicatat bahwa momen peralihan pemicu dari satu keadaan ke keadaan lain ketika perbedaan fasa melewati 180 derajat tidak ideal dan memiliki “garpu” tertentu, yang lebarnya ditentukan oleh waktu tunda elemen logika dan untuk Sirkuit mikro seri 1531 adalah beberapa nanodetik. "Garpu" ini terutama menentukan keakuratan maksimum penyetelan sirkuit-P ke resonansi. Ke depan, saya perhatikan bahwa akurasi maksimum pelacakan penyetelan pada rentang 14 MHz adalah +- 5 KHz. Apa yang sebenarnya tampak seperti memutar kenop penyetelan kapasitor anoda mengikuti perputaran kenop penyetelan frekuensi transceiver.

Tujuan dari beberapa elemen rangkaian.

Kapasitor C1 dan C2 merupakan pembagi tegangan RF kapasitif pada anoda. Kapasitor C3 dan C4 merupakan pembagi kapasitif tegangan jaringan RF.

Tegangan RF yang diambil dari pembagi harus memiliki amplitudo sekitar 6 V dalam mode operasi. C1 – ketik KVI-1. C2 dan C4 lumayan.

Sirkuit mikro DD2 dan DD4 adalah stabilisator terintegrasi, mungkin tidak ada jika ada catu daya +5V terpisah.

DD5 - elemen logis 3I - mencegah munculnya elemen logis secara bersamaan pada output detektor fase (yang tidak dapat diterima), dan juga memblokir pengoperasian penyetelan otomatis, jika perlu, saat menutup kontak "Kontrol".

Bagian analog dari rangkaian pada transistor VT1-VT8 bertindak sebagai penguat arus dengan sakelar kendali motor dan mengubah polaritas pada motor tergantung pada keadaan logika satu dan nol pada keluaran detektor fasa.

Transistor harus memiliki huruf B atau G.

Output “Ke LED” dapat digunakan sebagai indikasi visual status detektor fase (pengaturan) saat menyetel resonansi secara manual.

Fitur pengaturan dan instalasi.

Semua elemen sirkuit terletak pada papan sirkuit tercetak di bagian bawah sasis kecuali C1, C2, C3, C4, R1, R2. Tidak diperlukan pelindung tambahan pada papan sirkuit tercetak.

Dari pembagi kapasitif ke papan, sinyal disuplai melalui kabel (kabel) berpelindung. Sangat penting bahwa panjang kabel dari pembagi C3, C4 harus lebih besar dari panjang kabel dari pembagi C1, C2. Hal ini disebabkan oleh kebutuhan untuk mengkompensasi penundaan sinyal lampu dari jaringan ke anoda. Dalam praktiknya, perbedaan panjang lampu GU-43B adalah 10 cm, pada kasus khusus Anda, perbedaannya mungkin berbeda.

Menarik untuk dicatat bahwa “garpu” akurasi penyetelan bergantung pada tegangan bias pada elemen DD1. Tegangan bias dipilih menggunakan potensiometer R4 dan R6 dan dalam kasus saya memiliki ketergantungan berikut.

Bias U pada input 1 dan 13 (V)	Akurasi operasi +-(KHz)

Itu. perlu untuk mengatur tegangan pada input sirkuit mikro menjadi 1,4 V, yang memastikan akurasi penyesuaian maksimum.

Penempatan motor dan artikulasinya dengan sumbu kapasitor tuning tidak dipertimbangkan dalam kasus ini karena ini sangat individual dan terutama bergantung pada kemampuan perancangnya. Dalam kasus saya, saya menggunakan motor dengan gearbox dari mesin hitung uang dengan tegangan operasi 6V. Oleh karena itu, perlu dipasang resistor pembatas dengan nilai nominal 62 Ohm secara seri dengan motor. Kapasitor vakum KP1-8 5-250 pF digunakan sebagai kapasitor tuning. Transmisi putaran dilakukan melalui roda gigi plastik.

Dianjurkan untuk menggunakan resistor tipe C2-10 (non-induktif) sebagai resistor R1 dan R2, tetapi ini tidak perlu.

• Unduh kumpulan file lengkap.

Jika Anda hati-hati melihat foto papan sirkuit tercetak, Anda akan melihat bahwa alih-alih sirkuit mikro KR1531LI3, ada KR1531LI1. Hanya saja logika yang sama dapat dijalankan pada elemen yang berbeda; lebih mudah di LI3, tapi saya punya LI1.

Saya siap memberikan semua kemungkinan bantuan konsultasi hanya melalui email: rv3fn()mail.ru

Mashukov Alexander Yurievich (RV3FN).

Penyesuaian otomatis kapasitor kopling dari rangkaian P penguat daya HF
(tambahan artikel tentang penyesuaian otomatis kapasitor anoda rangkaian-P)

Perkenalan

Sirkuit-P adalah perangkat yang cocok antara elemen penguat aktif (lampu atau transistor) dan perangkat pemancar (sistem pengumpan antena). Dengan pengecualian yang jarang terjadi, resistensi elemen-elemen ini berbeda. Selain itu, perlawanan mereka sangat kompleks, yaitu. Selain aktif, ia juga memiliki komponen reaktif (kapasitif atau induktif).

Sebenarnya, kedua kapasitansi rangkaian-P mempengaruhi penyetelan rangkaian-P terhadap resonansi dan tingkat hubungan dengan beban (antena). Dalam kasus penguat tabung, mis. ketika resistansi keluaran elemen penguat jauh lebih besar daripada resistansi antena, pengaruh kapasitansi kapasitor C1 memiliki pengaruh yang lebih besar pada resonansi, dan pengaruh kapasitansi kapasitor C2 pada tingkat komunikasi dengan antena. Kami berasumsi bahwa C1 menyetel sirkuit-P ke resonansi, dan C2 menetapkan tingkat komunikasi optimal dengan antena.

Indikator tingkat komunikasi optimal untuk tetrode adalah nilai arus grid layar. Nilai ini berbeda untuk lampu yang berbeda. Tanpa mendalami teori, saya hanya akan mencatat bahwa dengan arus grid layar yang optimal, tingkat harmonisa yang tidak diinginkan yang optimal dalam spektrum sinyal yang dipancarkan dengan daya tertentu dapat dipastikan. Dalam prakteknya, selama proses setup, dengan memutar kenop kapasitor C2, kita mengatur arus grid layar yang diinginkan. Jadi, proses ini perlu diotomatisasi.

Skema struktural

Unit kontrol arus dari jaringan kedua menghasilkan sinyal ketika arus turun ke tingkat kurang dari 20 mA dan ketika arus lebih dari 40 mA. Ketika arus berada pada kisaran 20-40 mA, tidak ada sinyal yang dikeluarkan. Tentu saja, levelnya dapat berubah sesuai keinginan selama pengaturan.

Unit kontrol melakukan dua fungsi. Yang pertama adalah pembentukan level logika untuk kontrol digital elemen logika, yang kedua adalah izin untuk kontrol motor. Artinya, motor dapat berputar (dikendalikan) hanya jika terdapat kondisi resonansi pada rangkaian-P. Sinyal ini berasal dari unit kendali kapasitor C1. Dan hanya jika ada tingkat tegangan RF yang diperlukan di anoda. Hal ini dilakukan untuk menghilangkan putaran motor yang salah ketika tidak ada sinyal penggerak, ketika arus jaringan layar nol, atau ketika arus terlalu rendah karena penggerak tidak mencukupi.

Penguat DC tidak memerlukan banyak penjelasan. Mirip dengan penguat pada rangkaian kendali kapasitor C1, hanya saja dibuat dengan elemen yang berbeda.

Diagram skematik

Perlu dicatat di sini bahwa dalam artikel sebelumnya tentang pengaturan kapasitor anoda, output ke rangkaian ini belum disediakan. Oleh karena itu, saya menyajikan rangkaian kontrol kapasitor anoda yang ditingkatkan. Tidak ada perubahan mendasar di dalamnya. Hanya beberapa bagian yang diganti, sinyal untuk kontrol resonansi (A, B) telah dihilangkan, dan sinyal kontrol “Receive-Transmit” telah ditambahkan untuk mencegah putaran motor dalam mode (Receive). Ini adalah sinyal kontrol yang sama yang berasal dari transceiver untuk menempatkan amplifier ke mode transmisi. Dalam praktiknya, dengan pengaturan sirkuit yang benar, rotasi seperti itu tidak terjadi, tetapi selama proses pengaturan, rotasi tersebut mungkin terjadi. Ini seperti jaminan tambahan. Tapi mari kita kembali ke diagram kita.

R 6 dan R 8 adalah resistor shunt yang dilalui arus jaringan kedua dan di mana tegangan yang diperlukan sebenarnya dilepaskan untuk membuka dioda optocoupler DD 2. Pada arus rendah dari jaringan kedua (0-20mA), kedua LED tertutup dan resistansi transistor keluaran optokopler tinggi. Pada output 6 dan 7 optocoupler terdapat tegangan tinggi “1”. Pada arus normal (20-40mA), satu optocoupler terbuka, pada arus lebih dari 40mA, optocoupler kedua terbuka. Jadi kita memiliki tiga mode. Hingga 20mA, motor harus berputar dalam satu arah, meningkatkan arus jaringan kedua. Motor harus berjalan pada kisaran arus 20-40 mA. Ketika arus lebih dari 40 mA, putar ke arah lain, kurangi arus jaringan kedua. Semua ini harus bekerja hanya pada resonansi, yang menjadi tanggung jawab elemen DD 1.2 dan DD 1.1, dan hanya jika terdapat tingkat tegangan RF yang cukup pada anoda lampu, yang mana rangkaian pada dioda VD 1, VD 2 dan transistor VT 1 bertanggung jawab Resistor R 1 mengatur level tegangan ini yang diperlukan. Pada keluaran 13 elemen DD 1.4, logika pengaktifan “1” disetel dengan “nol” pada masukan 11 dan 12, yaitu. ketika kondisi di atas terpenuhi. Elemen DD 1.3 dan DD 3.5 membentuk koordinasi yang diperlukan dengan indikasi pengaturan LED VD 4 dan VD 5. Elemen DD 4.1 dan DD 4.2 menghasilkan sinyal kontrol untuk penguat DC dan menganalisis keberadaan sinyal pengaktifan, termasuk mode “manual - otomatis” . DD 3.4 dalam mode manual menyuplai tegangan yang diperlukan ke tombol putaran mesin manual KN 1 dan KN 2; dalam mode otomatis tombol-tombol tersebut tidak berfungsi. Tombol sakelar batas KN 3 dan KN 4 terletak pada kapasitor C2 untuk mencegah kerusakan dan melindungi motor dan rangkaian dari arus berlebih jika terjadi kemacetan motor pada tepi putaran kapasitor. Penguat arus dibuat pada opto-relay DD 5 dan DD 6. Berbeda dengan rangkaian UPT sebelumnya pada transistor, rangkaian ini memberikan keandalan yang lebih besar (penurunan tegangan pada transistor efek medan jauh lebih rendah) dan tentu saja jauh lebih sederhana. Jaminan bahwa transistor tidak akan terbuka pada saat yang sama disediakan oleh koneksi back-to-back dioda kontrol. Transistor VT 2 melindungi LED optocoupler dari arus berlebih. Dengan resistansi resistor R 11 sebesar 8,2 Ohm, VT 2 terbuka pada arus sekitar 65 mA. Diode VD3 melindungi rangkaian dari arus balik.

Diagram skema kontrol kapasitor anoda

Kesimpulan

Proses setup bisa berurutan, mis. dengan peningkatan level build-up yang mulus atau cepat. Saya menggunakan cepat. Ini terjadi ketika pegangan kapasitor ditempatkan pada posisi perkiraan untuk rentang tertentu, pengatur daya keluaran transceiver diatur ke tingkat pengoperasian, transceiver dialihkan ke mode AM dan pedal ditekan. Pertama, pegangan kapasitor C1 mulai berputar hingga terjadi resonansi, kemudian motor kapasitor C2 dihidupkan dan arus jaringan kedua yang diinginkan diatur. Dalam hal ini, kapasitor C2 terkadang berhenti dan resonansinya dikoreksi oleh kapasitor C1. Terkadang Anda harus menyesuaikan level drive untuk mendapatkan daya yang dibutuhkan.

Itu saja. Kami mengalihkan transceiver ke mode SSB dan jangan lupa untuk mengalihkan sakelar ke mode pengaturan manual untuk menghindari "yaw" kapasitor selama pengoperasian.

Semoga beruntung! Komentar yang membangun dipersilakan.

R 3FN mantan RV 3FN Alexander Mashukov.