Simpul pengikat rangka dari pipa persegi. Teknologi pembuatan pertanian konstruksi dari pipa persegi panjang

4. Elemen terpusat. Pemilihan potongan melintang elemen rangka yang diregangkan secara eksentrik dapat dilakukan sebagai batang yang diregangkan secara terpusat. Kekuatan bagian yang dipilih diperiksa oleh rumus

				≤ R γ
	A nw n

5. Pemilihan penampang untuk gulungan fleksibilitas tertinggi. Sejumlah batang rangka ringan memiliki sedikit usaha dan, oleh karena itu, tekanan kecil. Bagian batang ini dipilih untuk fleksibilitas maksimum. Tahu

	estimasi panjang l efx dan	l efektif dan nilai fleksibilitas pembatas [λ]				(lihat tab. 6),
				l efx			l efy
	tentukan yang dibutuhkan	dalam x jari-jari inersia			dan aku
				[l]			[l]

pilih bermacam-macam bagian dengan area terkecil.

Fitur dari konstruksi peternakan dari tabung bundar . Konstruksi rangka harus dimulai dengan menelusuri garis aksial dari elemen-elemen yang berkumpul di node. Batang dipusatkan di sepanjang sumbu geometris pipa. Jika ada pemusatan batang pada simpul, perlu untuk memperhitungkan momen kunci tambahan saat menghitung rangka. Dalam hal penggunaan yang tidak lengkap dari daya dukung pipa pinggang, eksentrisitas tidak lebih dari 1/4 dari diameter pipa pinggang diizinkan.

Untuk sambungan yang tidak berfaset pada simpul, ketipisan sabuk dari kondisi stabilitas lokal direkomendasikan untuk mengambil tidak lebih dari nilai yang diberikan dalam tabel. 7, ketipisan elemen yang berdekatan - maksimum yang mungkin, tetapi juga tidak lebih dari nilai yang diberikan dalam tabel. 7

				Tabel 7
	Elemen berdinding tipis dari tabung bulat
			Ketipisan
hasil baja		sabuk δ = D / t	elemen yang berdekatan δd = d / t d
R yn, kN / cm
				meregang
Dari 30 hingga 40

Catatan: 1) tercantum dalam tabel. 7, nilai δ untuk sabuk adalah perkiraan dan tidak mengecualikan kebutuhan untuk memeriksa kekuatan node;

2) untuk elemen berdekatan terkompresi dengan yang ditentukan dalam tabel. 7 nilai δd tidak memerlukan verifikasi dindingnya untuk stabilitas lokal.

PERHITUNGAN DAN DESAIN NAMA PERTANIAN

Sambungan batang tubular di simpul rangka harus memastikan kekuatan rakitan dan kekencangan ujung pipa untuk mencegah terjadinya korosi pada sisi dalam elemen berongga.

Masuk rangka tubular adalah simpul bezfononochnye paling rasional dengan koneksi langsung batang kisi ke sabuk. Saat melakukan pemotongan bentuk ujung dengan mesin khusus, simpul seperti itu memberikan koneksi berkualitas tinggi dengan pengeluaran minimum tenaga kerja dan material. Jika tidak ada mesin untuk pengolahan gambar ujung-ujung pipa, simpul-simpul rangka tabung dilakukan dengan meratakan ujung batang kisi, dan dalam kasus luar biasa - pada gusset atau dengan bantuan sisipan silinder dan setengah lingkaran. Perataan ujung hanya diizinkan untuk pipa dengan karbon rendah atau baja ulet lainnya.

Solusi desain simpul yang khas gulungan atap  dari pipa bundar ditunjukkan dalam gambar. 5

Masuk seri tipe dalam gulungan tabung bundar terbuat dari persimpangan elemen kisi dengan ikat pinggang yang tidak berpasangan. Dianjurkan untuk berbatasan dengan diafragma ke sabuk dengan cutting edge, dan untuk mengelas sambungan nodal pipa dengan penetrasi dinding pipa abutting di seluruh ketebalannya. Sambungan las pabrik dari elemen-elemen rangka direkomendasikan untuk dibuat dengan pengelasan semi-otomatis, pengelasan manual diperbolehkan di instalasi. Bahan untuk pengelasan dipilih sesuai dengan.

Masuk proyek kursus  perlu untuk menghitung semua node untuk anggota rangka rangka, termasuk unit pendukung dan sambungan pemasangan anggota bagian rangka rangka. Perhitungan harus dilakukan dengan menggambar node dalam catatan penjelasan.

Perhitungan konjugasi nodal dengan koneksi langsung batang kisi ke sabuk (lihat Gambar 5, a) secara teoritis merupakan tugas yang sulit terkait dengan bidang perhitungan cangkang silindris berpotongan. Tegangan sepanjang lasan yang menghubungkan pipa parut ke sabuk tidak merata dan tergantung pada rasio diameter pipa yang akan dihubungkan, ketebalan dinding dan karakteristik kekuatan dari bahan pipa pinggang, sudut perkawinan pipa, dll. Karena pusat gravitasi lasan biasanya tidak sesuai dengan sumbu penerapan gaya, direkomendasikan untuk memeriksa secara terpisah kapasitas dukung bagian lasan yang terletak di sisi yang berlawanan dari sumbu, dengan asumsi bahwa setengah dari gaya aksial ditransmisikan ke setiap bagian. Bentuk lasan tanpa chamfering berubah menjadi variabel di sepanjang panjang pipa yang menghubungkan: pada sudut abutment yang akut, lapisan mendekati sudut, dan pada tumpul - ke sambungan butt.

Masuk pipa tanpa alur tepi jahitan pada sudut tumpul dapat dianggap sebagai pantat, sisanya - sebagai sudut. Dalam hal ini, kekuatan jahitan yang menempel pada batang tubular dari kisi dapat diperiksa dalam stok

daya dukung sesuai dengan rumus (perhitungan logam las):

Nilai-nilai koefisien on tergantung pada rasio diameter pipa:

d / d

Perhitungan serupa dilakukan pada logam batas fusi (βz, Rwz, γwz). Ketika batang kisi berbatasan langsung dengan sabuk dengan pemrosesan tepi (dengan talang dengan sudut kemiringan variabel), sambungan jahitan untuk sebagian besar panjang dapat dianggap sebagai sambungan butt. Kekuatan lasan dalam hal ini diperiksa dengan rumus

σ = N Dan ≤ 0,85R w γc,

di mana A adalah luas penampang pipa yang akan dipasang; R dengan ketahanan desain

butt weld joint (Rwu = 0.85Ry) atau kompresi (Rwu = Ry). Koefisien 0,85 diterima untuk koneksi end-to-end (T-joint) di

sudut pembukaan jahitan lebih dari 30 º tanpa mengelas akar lasan.

Jika simpul batang tubular dari kisi berpotongan satu sama lain, disarankan untuk mengelas brace yang direnggangkan ke sabuk sepanjang seluruh kontur bagian, dan sebagian mengompres brace yang dikompresi atau dudukan ke yang diregangkan.

Lebih tepatnya, perlekatan pipa tanpa nodal dapat dihitung dengan metode yang diusulkan dalam. Contoh perhitungan menurut metode ini disajikan pada Lampiran. 2

Kekuatan dinding pipa sabuk pada titik persimpangan elemen kisi dan dukungan elemen lain harus diperiksa untuk pembengkokan lokal sesuai dengan rekomendasi. Jika sabuk tidak cukup tebal, dapat diperkuat dengan overlay. Pelat dipotong dari pipa dengan diameter yang sama dengan sabuk, atau ditekuk dari lembaran dengan ketebalan setidaknya satu dan tidak lebih dari dua ketebalan dinding pipa pinggang.

Hubungkan pipa dengan diameter yang sama secara rasional di atas cincin penahan yang tersisa (Gbr. 6). Perhitungan senyawa semacam itu dalam tegangan dan kompresi diproduksi sesuai dengan rumus

			≤ R wy w w,
		p D srt

di mana D cf - diameter rata-rata pipa dengan ketebalan dinding yang lebih kecil; t - lebih kecil

tebal dinding pipa yang terhubung; γwс adalah koefisien kondisi kerja sambungan pantat yang dilas: ketika mengelas pada backing ring, γwс = 1, tanpa itu γwс = 0,75.

Sambungan butt diperoleh dengan kekuatan yang sama dengan logam tidak mulia dengan resistansi terhitung dari logam las tidak lebih rendah dari resistansi yang dihitung dari material pipa untuk baja yang tidak dilunakkan selama pengelasan. Dengan ketahanan desain yang lebih rendah dari logam las, sambungan butt pada cincin dukungan dapat dibuat miring.

Jika tidak mungkin untuk memastikan ketepatan yang cukup dari pemasangan pipa untuk perkawinan butt-joint dan kekuatan yang sama dari lasan, sambungan butt pipa dengan diameter yang sama dibuat dengan bantuan lapisan annular berpasangan yang ditekuk dari lembaran atau dipotong dari pipa dengan diameter yang sama atau agak lebih besar. Ketebalan lapisan dan las disarankan untuk mengambil 20% lebih banyak dari ketebalan pipa yang disambungkan. Panjang las dengan overlay dengan potongan berpola kira-kira ditentukan oleh rumus

lw ≈ 2 n a

di mana n adalah jumlah kelopak di sekitar keliling pipa, dan a adalah ukuran kelopak (kedalaman takik berbentuk sepanjang sumbu pipa).

Sambungan butt dari pipa dengan diameter berbeda, bekerja dalam kompresi, serta sambungan di tempat fraktur sumbu sabuk dapat dibuat dengan bantuan gasket ujung atau sambungan flensa.

Pada sambungan elemen tubular yang dilas, ketebalan jahitan yang dihitung direkomendasikan untuk sama dengan ketebalan dinding yang lebih kecil dari pipa yang akan disambung.

Nilai minimum kaki jahitan k f min ditentukan oleh, nilai maksimumnya adalah kfmax = 1,2t n, di mana tn adalah ketebalan dinding terkecil dari pipa yang akan disambung.

Untuk mendukung panel atau berjalan di sabuk atas rangka, disediakan tabel khusus tabung bundar (Gbr. 8, 9, Aplikasi 2).

Mendukung simpul pertanian. Desain rangka untuk rangka tergantung pada jenis penopang (logam atau kolom beton bertulang, dinding bata, dll.) Dan metode penyambungan rangka dengan kolom (kaku atau berengsel).

Dengan artikulasiyang paling sederhana adalah situs dukungan pertanian di kolom dari atas menggunakan rak tambahan (headboard). Kolom pendukung, tergantung pada besarnya gaya yang bekerja di atasnya, dapat diproyeksikan dari balok I yang berputar atau dilas (lihat Gambar 7, a) atau dari pemangkasan pipa (lihat Gambar 7, b).

Pada desain tipikal, sabuk bawah batang dihubungkan ke balok-I pendukung dengan baut dengan akurasi normal. Sabuk atas dari rangka kuda-kuda melekat pada baut nadolnika dengan akurasi normal. Mobilitas pemasangan ini disediakan oleh oval

dengan lubang di kaki pendukung.

Tekanan penyangga rangka F ditransmisikan dari flens penyangga rangka melalui permukaan yang direncanakan atau digiling ke pelat pendukung kolom. Flensa penopang untuk definisi bantalan harus menonjol 10 ... 20 mm di bawah buhul simpul referensi. Area muka ujung flensa ditentukan dari kondisi keruntuhan

Dan tr≥	1.2 F R,

di mana Rp adalah resistansi desain baja terhadap kerutan pada permukaan ujung.

Dengan pasangan yang kerasrangka atap menyatukan kolom dari samping (gbr. 11 lampiran 2) dan dipasang di atas meja penopang, dan gaya-gaya dari momen referensi dirasakan oleh sambungan flensa pada baut.

Dalam proyek pelatihan untuk perhitungan node pendukung dari tabel kombinasi dasar beban untuk bagian 1–1 pilih upaya desain N 1-1, Maksimal singa. Momen diletakkan pada sepasang SIN = Mmaksimum lev / hf op, yang

poin perlekatan yang dirasakan dari akord bawah dan atas pertanian. Unit pendukung lebih rendah. Tekanan referensi dari farmF R = N 1-1 ditransmisikan dengan

dukungan truss mengarah melalui permukaan yang telah direncanakan atau digiling di atas meja pendukung. Flensa penopang harus menonjol 10 ... 20 mm di bawah buhul unit penopang. Tabel pendukung terbuat dari lembaran t = 30 ... 40 mm. Mempertimbangkan kemungkinan eksentrisitas perpindahan muatan yang timbul karena dukungan flensa yang longgar dan kemiringannya pada bidangnya, pelipit sudut pemasangan meja dihitung berdasarkan gaya 1.2F R. Ketinggian meja ditentukan dari kondisi kekuatan jahitan las

h artikel =			1.2F R		1 ... 2 cm
		dalam f	k fR wf
				g wfg c

Flensa penopang dipasang pada rak kolom pada baut dengan akurasi kasar atau normal, yang ditempatkan di lubang 3 ... 4 mm lebih besar dari diameter baut, sehingga mereka tidak dapat melihat reaksi dukungan dari penopang dalam hal penopang flensa yang longgar pada meja penopang. Untuk bangunan yang didirikan di daerah dengan perkiraan suhu di luar ruangan di atas

- 40 ºС, baut kelas 4.6, 4.8, 5.6, 5.8, 6.6 dan 8.8 harus digunakan sesuai dengan GOST

15589–70 *, GOST 15591–70 *, GOST 7798–70 *, GOST 7796–70 *.

Dalam kebanyakan kasus, momen referensi M maks singa memiliki tanda minus, yaitu

berlawanan arah jarum jam. Dalam hal ini, gaya horizontal H menekan flensa rakitan sabuk bawah ke kolom dan baut dalam rakitan ditempatkan secara struktural (biasanya 6 ... 8 baut dengan diameter 20 atau 24 mm). Baut pada sambungan diatur sesuai dengan.

Jika dalam simpul referensi ada momen positif Maksimal dan usahaN

merobek flens dari kolom, baut pengikat flens dari sabuk bawah ke kolom bekerja dalam ketegangan dan kekuatan mereka harus diperiksa dengan mempertimbangkan aplikasi kekuatan non-sentral (lihat Contoh 4 Lampiran 2).

Jahitan pengikat tali bawah truss ke flens penyangga berfungsi dalam kondisi sulit merasakan reaksi dukungan dari pertanian F R dan, sebagai suatu peraturan, kekuatan yang diterapkan secara eksentrik. Di bawah aksi tekanan referensiF R jahitan dipotong sepanjang jahitan dan tekanan terjadi di dalamnya

Karena pusat jahitan mungkin tidak bersamaan dengan sumbu sabuk bawah, saat M = N · e bekerja pada jahitan, di mana eksentrisitas aplikasi gaya bekerja. Di bawah aksi saat ini, jahitan juga bekerja pada potongan yang tegak lurus terhadap sumbu jahitan dan timbul tekanan di dalamnya

	τM =						6 H e
									Ul2

Kekuatan flange pemasangan jahitan ke gusset check di titik paling tegang untuk efek tegangan yang dihasilkan

τ = (фF) 2 + (фH + фM) 2 ≤ 0,85R jika γwf γс.

Unit pendukung atas. Dengan tanda negatif dari moment momentM max lion

gaya horizontal H pada rakitan pengikat sabuk atas cenderung merobek flensa dari kolom dan menyebabkannya bengkok. Tegangan pada flensa ditentukan oleh rumus

di mana l dan t masing-masing panjang dan ketebalan flensa.

Diinginkan untuk merancang unit pendukung atas sehingga gaya H melewati pusat flensa. Dalam hal ini, gaya tarik pada semua baut akan sama dan jumlah baut yang dibutuhkan dapat ditentukan oleh rumus

n = [N b H] g c,

di mana daya dukung baut dalam tegangan, = R bt · A bn; R bt -

diperkirakan kekuatan tarik baut; Bn adalah luas penampang baut net.

Jahitan yang menempel pada sabuk atas ke flensa terpotong, dan kekuatannya diperiksa dengan rumus

			≤ 0,85 R wfγ wfγ dengan.
		dalam fk fl w

Jika gaya horizontal H tidak melewati pusat flensa, lapisan dan baut dihitung dengan mempertimbangkan eksentrisitas.

Jika momen positif Maksimal singa muncul di simpul referensi, maka gaya dalam

unit pemasangan sabuk atas menekan flensa ke kolom dan baut dalam rakitan ditempatkan secara struktural (biasanya 4 ... 6 baut).

Sambil memastikan kepatuhan unit pendukung atas, kopling engsel rangka dengan kolom dapat dilakukan juga ketika didukung dari samping.

Peternakan sendi yang diperbesar.Solusi node truss dari truss ketika mereka dikirim dari elemen pengiriman yang berbeda ditunjukkan pada gambar. 10 juga. Solusi yang disediakan menyediakan untuk perakitan struktur dari dua semi-ferm yang dapat dipertukarkan secara simetris.

Dianjurkan untuk merancang sambungan flensa untuk gulungan dari tabung bundar di unit punggungan dengan flensa menggunakan gasket pemusatan. Sambungan pemasangan rangka yang beroperasi pada sabuk bawah rangka dirancang dengan baut flensa pada baut kekuatan tinggi, sambungan pemasangan sabuk atas yang terjepit pada baut konvensional. Baut kekuatan tinggi untuk sambungan pemasangan sabuk yang lebih rendah diterima sesuai dengan GOST 22353-77 *, GOST

22356–77 * dari baja pilihan 40X.

Contoh perhitungan simpul yang diperbesar dari sabuk atas dan bawah diberikan dalam Lampiran. 2

PENGEMBANGAN GAMBAR KERJA

Gambar kerja rangka yang dihitung dilakukan pada tahap KMD (konstruksi logam). Dalam proyek kursus, bagian grafis dilakukan pada lembar A1 (lembar proyek No. 2) dan berisi:

1. Penyelesaian dan geometris  diagram rangka, yang menunjukkan pengikatan pada sumbu bangunan, dimensi elemen rangka, dan gaya yang dihitung (dalam kN) pada batang elemen pengiriman. Skala yang disarankan adalah 1: 100.

2. Gambar elemen pengiriman tambak (kiri), tampilan atas dan bawah, bagian. Timbangan yang disarankan: tata letak garis tengah adalah 1:20, 1:25, 1:30, 1:50, dimensi melintang elemen adalah 1:10, 1:15.

3. Simpul dan pasangan: rakitan untuk sabuk atas dan bawah dalam koleksi, simpul untuk mendukung rangka pada kolom (dalam proyek kursus, simpul pendukung dapat ditunjukkan pada lembar No. 1). Timbangan yang disarankan adalah 1:10, 1:15.

4. Spesifikasi untuk barang pengiriman

5. Catatan untuk gambar, termasuk instruksi tentang metode pengelasan, bahan las, dimensi las yang berlaku dan tidak ditempelkan pada gambar, baut, lubang, dll.

PERSYARATAN UNTUK MANUFAKTUR DAN INSTALASI PERTANIAN

Fabrikasi dan pemasangan rangka atap harus dibuat sesuai dengan persyaratan SNiP III - 18–75 " Konstruksi logam. Aturan produksi dan penerimaan pekerjaan ", SNiP 3.03.03-87" Struktur bantalan dan penutup. "

Dalam desain dan pembuatan gulungan dari pipa, perhatian khusus harus diberikan pada pilihan baja untuk pembuatan flensa. Baja ini harus disuplai dalam kondisi perlakuan panas (normalisasi atau tempering dengan tempering) dan dikenai uji tarik statis pada spesimen yang dipotong dari lembaran dalam arah linting di pabrik. Bahan flensa atau flensa jadi (sebelum pengelasan ke sabuk gulungan atau setelah pengelasan) harus dikenai deteksi cacat ultrasonik untuk keberadaan bundel internal, inklusi terak kasar, dll.

Perlindungan gulungan baja  terhadap korosi harus dilakukan sesuai dengan persyaratan SNiP 2.03.11-85 "Perlindungan struktur bangunan  terhadap korosi ”dan SNiP 3.04.03–85“ Perlindungan struktur dan fasilitas bangunan terhadap korosi ”.

Toleransi saat memasang rangka (diatur oleh SNiP III - 18–75):

Deviasi titik-titik penopang gulungan ……………………….… ± 20 mm Defleksi (kelengkungan) antara titik-titik pengikat sabuk terjepit dari pesawat ……………………………. 1/750 dari nilai barang tetap plot tetapi tidak lebih

15 mm Deviasi jarak antara sumbu sumbu pada sabuk atas.… ± 15 mm

DAFTAR SASTRA

1. SNiP 2.01.07-85 *. Banyak dan Dampak / Gosstroy dari Rusia. - M.: GUP TsPP, 2003. - 44 hal.

2. SNiP II-23-81 *. Struktur baja / Gosstroy Rusia. - M.: GUP TsPP, 2000. - 96 hal.

3. Seri 1.460.3 –17.1 km. Struktur baja dari pelapis bangunan industri satu lantai menggunakan rangka dengan sabuk yang terbuat dari pipa.

4. Davydov E.Yu. Perhitungan dan desain struktur inti menggunakan putaran dan pipa persegi panjang: Pelatihan. uang saku. - Minsk, 1983. - 120 hal.

5. Kuzin N.Ya. Desain dan perhitungan lapisan rangka baja untuk bangunan industri: Proc. uang saku. - M.:  Rumah penerbitan DIA, 1998. - 184 hal.

6. Mandrikov A.P. Contoh perhitungan struktur logam: Buku Teks. manual untuk sekolah teknis.  2nd ed., Pererab. dan tambahkan. - M.: Stroiizdat, 1991. - 431s.

7. Konstruksi logam. Kursus umum: Buku Pelajaran untuk universitas / Under total. ed. E.I.Belen.  Edisi ke-6, Pererab. dan tambahkan. - M.: Stroiizdat, 1986. - 560 hal.

8. Struktur logam: Dalam 3 ton T. 1. Elemen struktur baja: Proc. tunjangan untuk bangunan. universitas / red. V.V. Goreva. - M.: Tinggi., 1997. - 527 hal.

9. Struktur logam: Dalam 3 ton T. 2. Struktur bangunan: Proc. tunjangan untuk bangunan. universitas / red. V.V. Goreva. - M.: Tinggi., 1999. - 528 hal.

10. Murashko N.N., Sobolev Yu.V. Struktur logam bangunan industri pertanian. - Minsk: Higher School, 1987. - 278 hal.

11. Kelonggaran untuk desain struktur baja (untuk SNiP  II-23-81 *. Struktur baja) / TsNIISK im.Kucherenko Gosstroy USSR. - M., 1989. - 148 hal.

12. Manual tentang desain struktur baja dari pipa bulat / TsNIISK im.Kucherenko Gosstroy USSR. - M.: 1983. - 69 hal.

13. Merancang bingkai logam  satu lantai gedung produksi. Bagian 1. Mengumpulkan banyak / Komp.: I.Zueva, B.Desyatov; Permgos

techn.un-t - Perm, 1998. - 47 hal.

14. Perhitungan struktur baja: Ref. tunjangan / Ya.M.Likhtarnikov, D.V Ladyzhensky, V.M. Klykov.  2nd ed., Pererab. dan tambahan - Kiev: Budivelnik, 1984. 368 hal.

16. Pedoman untuk desain, pembuatan dan pemasangan sambungan flensa pada struktur bangunan baja / VNIIPNPromstalkonstruktsiya. - M., 1988. - 48 hal.

Peternakan dilas. Pengangkatan, pemuatan, klasifikasi

Struktur kisi membungkuk disebut gulungan. Kebun terdiri dari batang individu yang terhubung pada node dan membentuk sistem geometris yang tidak dapat diubah. Jika pertanian secara keseluruhan bekerja pada pembengkokan, maka di dalamnya elemen strukturalx hanya gaya tekan atau regangan memanjang yang terjadi. Ini memungkinkan Anda untuk lebih efisien menggunakan bahan (logam) dibandingkan dengan, misalnya, dengan balok. Peternakan lebih ekonomis dalam hal konsumsi logam, tetapi lebih padat karya untuk diproduksi. Oleh karena itu, mereka digunakan untuk tumpang tindih bentang besar dengan beban yang relatif kecil.

Kebun mencakup tiga elemen struktural utama - sabuk atas dan bawah dan kisi, yang terdiri dari kawat gigi dan rak. Jarak antara node kisi rangka disebut panel, dan jarak antara dukungannya disebut rentang.

Kebun diklasifikasikan berdasarkan berbagai kriteria: sesuai dengan tujuannya - rangka jembatan, atap (atap dan subrafter), rak pengangkut, katup gerbang hidrolik, derek pengangkat beban, dll.; pada profil menguraikan sabuk - gulungan dengan sabuk paralel, poligonal, melengkung dan segitiga. Bentuk sabuk tambak ditentukan oleh tujuan tambak dan yang diadopsi skema konstruktif  fasilitas total.

Paling sering, gulungan menggunakan kotak segitiga paling sederhana. Rak tambahan dipasang ketika gaya terkonsentrasi diterapkan di lokasi mereka atau kebutuhan muncul untuk mengurangi panjang panel sabuk terkompresi atas.

Dalam kisi diagonal, semua kawat gigi memiliki kekuatan tanda yang sama, dan semua pilar memiliki yang sebaliknya. Pada arah atas kawat gigi, struts diregangkan, dan pada arah menurun, mereka dikompresi.

Tergantung pada upaya dalam elemen pertanian, mereka dibagi menjadi cahaya (dengan rentang hingga 50 m dengan upaya terbesar di sabuk Nmax = 5000 kN) dan berat. Oleh keputusan konstruktif  - Biasa, dikombinasikan dan dengan pra-tegangan.

Paling sering digunakan di bagian elemen sudut kembar peternakan. Dengan menggabungkan bagian-bagian dari sudut sama sisi dan non-sama, menghubungkan mereka dengan rak kecil dan besar, dimungkinkan untuk mendapatkan bagian yang sama stabil di kedua pesawat yang bekerja dengan baik untuk gaya longitudinal.

Pada node truss, batang dihubungkan menggunakan sheet gusset.

Bagian tubular dari elemen rangka sangat rasional dalam hal konsumsi logam, memiliki ketahanan korosi yang tinggi. Namun, kompleksitas pembuatan node tersebut lebih tinggi karena kompleksitas persimpangan elemen individu satu sama lain dan penggunaannya terbatas.

Peternakan dilas. Metode untuk menentukan kekuatan yang dihitung dalam batang

Gulungan rafia dirancang untuk jenis beban berikut:

1. Beban konstan dari berat atap dan beratnya sendiri struktur pendukung  penutup.

2. Beban sementara dari salju, angin, dll.

3. Beban lain yang dapat dirasakan oleh pertanian (dari alat angkat dan transportasi, dll.).

1. Beban konstan dari berat atap dan beratnya sendiri dari struktur rangka atap, sambungan sepanjang lapisan diasumsikan terdistribusi secara merata. Kebun merasakan muatan terkonsentrasi besar (lebih dari 30-50 kN), kemudian mereka diperhitungkan sesuai dengan lokasi sebenarnya.

Untuk menentukan beban konstan  pada penutup 1 m 2 gunakan rumus

di mana q f - berat aktual struktur atap  pada 1 m 2; a - sudut atap ke cakrawala.

Jika kemiringan atap tidak melebihi 1/8, ambil cos a = 1.

Estimasi beban linier di tambak ditentukan oleh rumus

di mana B - step trusses.

Gaya nodal pada rangka ditentukan oleh perkalian (beban pada panjang panel sabuk atas d

Beban salju (normatif per 1 m 2 area) diatur oleh SNiP 2.01.07-85 "Beban dan dampak" dan dihitung dengan rumus

di mana Р 0 adalah berat lapisan salju per 1 m 2; c   - Koefisien tergantung pada konfigurasi atap.

Beban desain per 1 m 2 atap ditentukan oleh beban regulasi  dengan mempertimbangkan faktor kelebihan muatan n, diambil sama dengan 1,4 ... 1,6, tergantung pada rasio berat lapisan standar terhadap berat salju standar.

Beban berjalan dihitung dari salju di pertanian ditemukan dengan mengalikan beban 1 m 2 atap dengan langkah gulungan B:

Ketika sudut kemiringan atap koefisien £ 25 ° dengan  = 1 dan pada 60 ° dengan  = 0 Nilai koefisien antara dengan   ditentukan dengan interpolasi linier.

Dalam kasus atap pelana dengan sudut kemiringan 20 0 ... 30 0 inklusif, opsi kedua pemuatan salju dipertimbangkan: beban terdistribusi secara seragam dengan koefisien dengan  = 0,75, di satu sisi, dan beban terdistribusi secara seragam dengan koefisien dengan  = 1,25, di sisi lain.

Dengan lebih banyak konfigurasi yang kompleks  lapisan dengan perbedaan ketinggian di atas salju ditiup ke gulungan dataran rendah dari bentang tinggi dan area peningkatan beban (kantong salju) terbentuk. Beban ini ditentukan oleh SNIP 2.01.07-85.

Gaya nodal yang dihitung pada rangka pada berat salju ditentukan dengan mengalikan beban lari yang dihitung dengan panjang panel sabuk atas d.

2. Penentuan kekuatan di batang truss. Penentuan gaya dalam batang dilakukan secara grafis atau analitik. Untuk rangka dengan sabuk miring, mereka menggunakan metode grafis menggunakan diagram gaya Cremona. Untuk melakukan ini, tentukan reaksi dukungan dari tambak, tentukan (dalam jumlah dan huruf) bidang antara gaya dan batang, buat diagram upaya. Penghitungan node dilakukan sedemikian rupa sehingga dalam setiap node berikutnya tidak akan ada lebih dari dua upaya yang tidak diketahui.

Dalam beberapa kasus, tidak semua gaya bertepatan dengan simpul rangka (misalnya, untuk lapisan yang terbuat dari lempengan atau panel selebar 1,5 m dalam rangka dengan ukuran panel d = 3 m). Di sini, gaya longitudinal dalam elemen rangka ditentukan dari total beban yang dikumpulkan dalam gaya terpusat pada simpul rangka. Gaya Pm yang bekerja di antara node menciptakan momen lentur lokal tambahan pada batang, dengan analogi dengan balok. Akibatnya, elemen tersebut akan bekerja untuk kompresi eksentrik dari gaya longitudinal dan momen lentur lokal. Ini diperhitungkan ketika memilih penampang elemen tersebut.

Mengingat bahwa sabuk tidak dipotong, momen lentur lokal, yang didefinisikan sebagai balok yang disangga secara bebas, dapat dikurangi sebesar 10% untuk semua panel kecuali penyangga. Dalam kasus-kasus tertentu, perlu diperhatikan bahwa pembengkokan lokal secara signifikan memberi bobot pada rangka dibandingkan dengan pertanian terikat.

3. Perkiraan panjang batang truss. Batang batang merasakan gaya tekan longitudinal atau gaya tarik. Daya dukung batang yang dikompresi tergantung pada perkiraan panjangnya dan ditentukan oleh hilangnya stabilitas.

di mana m adalah koefisien tergantung pada metode memperbaiki ujung batang; l  - panjang geometrik batang (jarak antara pusat-pusat node).

Stabilitas batang diperiksa dalam dua arah - di bidang rangka dan keluar dari bidang rangka, karena tidak mungkin untuk menentukan terlebih dahulu di mana dari arah ini kemungkinan hilangnya stabilitas batang akan terjadi.

Kapasitas dukung batang yang dikencangkan tidak tergantung pada panjang. Namun, batang yang tipis dan panjang dapat melorot di bawah pengaruh beratnya sendiri dan berfluktuasi di bawah pengaruh beban eksternal. Dalam hubungan ini, fleksibilitas elemen rangka peregangan dibatasi oleh norma, dan oleh karena itu, untuk menentukannya, perlu juga diketahui panjang batang peregangan yang dihitung baik di bidang maupun dari bidang rangka.

Perkiraan panjang semua batang rangka sama dengan jarak antara pusat-pusat node, dengan pengecualian kawat gigi menengah dan rak yang berdekatan dengan sabuk yang diregangkan. Gaya tarik di sabuk bawah mencegah rotasi simpul bawah, sehingga batang kisi memiliki skema dengan dukungan berengsel di bagian atas dan penjepit parsial di bagian bawah dan panjangnya yang dihitung sama dengan 0,8 panjang geometrik, yaitu jarak antara pusat-pusat node. Sabuk bawah yang diregangkan cocok untuk penyangga pendukung hanya di satu sisi, yang tidak memastikan terjepit. Oleh karena itu, estimasi panjangnya diambil sama dengan panjang geometrik.

Stabilitas rangka keluar dari pesawat disediakan oleh elemen pelapis dan kopling di sepanjang sabuk atas dan bawah. Ikat pinggang atas diletakkan purlins atau slab cover. Di punggung bukit, gulungan biasanya dipasang dengan penyangga yang diikat, yang memastikan stabilitas gulungan selama pemasangan dan juga berfungsi sebagai penopang rangka dari pesawat di hadapan senter.

Sabuk bawah rangka dibuat dengan sistem koneksi sepanjang sabuk bawah. Untuk panjang yang dihitung dari sabuk rangka, ambil jarak antar titik, ditetapkan dari perpindahan dari bidang rangka dengan ikatan, pelat atau purlins dengan koefisien m-1.

Dalam diagonal dan rangka rangka pada arah keluar dari pesawat, panjang yang dihitung sama dengan jarak antara pusat-pusat node, karena kekakuan sabuk torsional kecil dan fleksibilitas cangkir nodal mendekati pekerjaan batang ini ke skema dengan dukungan ujung berengsel.

Pemilihan bagian batang truss

Penampang melintang yang paling umum dari sabuk rangka dan rangka bawah adalah Taura yang dibentuk oleh sepasang sudut. Profil sudut memudahkan untuk menggabungkan jenis sudut (sama atau tidak sama) dan menghubungkannya di bagian (rak ke samping).

Ini memungkinkan Anda mendesain batang dengan jari-jari inersia GH dan ry yang berbeda dan, karenanya, dengan panjang perkiraan yang berbeda l  x dan l  y di dalam pesawat dan dari bidang rangka elemen-elemen individualnya untuk memilih bagian yang paling ekonomis, sama stabilnya (dengan fleksibilitas yang sama lx dan aku) di kedua arah.

Tabel menunjukkan bagian yang berbeda dari sudut dan rasio jari-jari inersia mereka diberikan.

Sabuk atas dari rangka dari pesawat diikat dengan balok penopang atau pelat penutup di setiap simpul, dan kemudian panjang yang dihitung akan l  x = l  y; atau melalui node, dan kemudian rasio panjang yang dihitung akan l  y = 2 l x. Dalam kasus pertama, yang paling ekonomis akan menjadi bagian dari sabuk dua sudut yang tidak sama yang ditetapkan oleh rak kecil ke samping (rx ry ry). Namun, bagian ini jarang digunakan, karena, karena lebar sabuk truss yang kecil, bagian ini tidak nyaman selama transportasi dan pemasangan. Karena alasan ini, l  x = l  Bagian dari sabuk atas dari dua sudut sudut yang sama sering digunakan. Ketika perkiraan panjang sabuk dari bidang tambak dua kali lebih besar dari pada bidang tambak ( l  y = 2 l  x), yang paling rasional adalah bagian dari sudut yang tidak sama yang ditetapkan oleh rak besar ke samping (ru »2rx).

Sabuk bawah dari rangka biasanya bekerja dalam tekanan, sehingga rasio jari-jari kelembaman dari bagian tidak mempengaruhi kapasitas angkutnya. Namun, untuk memastikan persyaratan untuk fleksibilitas maksimum, serta dari kondisi transportasi dan pemasangan, bagian yang lebih rasional dari sudut tidak sama yang ditetapkan oleh rak besar ke samping.

Kawat gigi pendukung memiliki panjang yang dihitung masuk dan keluar yang sama dari bidang rangka ( l  x = l  y). Oleh karena itu, bagian paling rasional untuk mereka dari sudut-sudut yang tidak sama, diletakkan di rak-rak kecil ke arah (rx = ry).

Kawat gigi menengah dan pilar dengan gaya tekan dirancang dari sudut yang sama (rx »0.8ry). Elemen yang membentang dari kisi dapat diambil dari sudut yang tidak sama, jika Anda dapat mengambil bagian mereka dengan area yang lebih kecil.

Rak rangka dengan elemen pengikat yang berdampingan biasanya mendesain penampang. Dalam hal ini, fleksibilitasnya ditentukan oleh panjang perhitungan terbesar ( l  y dari bidang rangka) dan jari-jari inersia minimum.

Diameter sabuk pipa disarankan untuk mengambil tidak lebih dari tiga kali diameter besar dari jaringan pipa. Ketebalan dinding dari sabuk pipa dan kawat penyangga lebih disukai tidak kurang dari 3 mm, rasio ketebalan dinding dengan diameter pipa adalah 1/55 ... 1/45. Untuk kawat gigi menengah dan rak, ketebalan dinding pipa dapat diambil hingga 2 mm dengan perbandingan diameter pipa hingga 1/80.

Bagian batang terkompresi biasanya dipilih, dimulai dengan elemen yang membutuhkan upaya besar. Area yang dibutuhkan terdiri dari dua sudut

di mana N adalah gaya yang dihitung dalam batang; j - koefisien tekuk, sama dengan: untuk sabuk 0,7 ... 0,9, untuk elemen kisi 0,6 ... 0,8; Resistansi baja desain R

Menurut bermacam-macam, sudut yang dekat dengan luas penampang yang diperlukan dipilih, berdasarkan karakteristik geometris mereka, mereka membentuk penampang dua sudut dan menentukan fleksibilitas batang di kedua arah (di pesawat dan dari bidang rangka) sesuai dengan rumus:

dimana l  x dan l y adalah panjang batang yang dihitung dalam bidang dan dari rangka planar.

Untuk batang terjepit, sudut dengan rak paling tipis harus dipilih sesuai dengan bermacam-macam, karena mereka memiliki kekejaman yang lebih besar dan daya dukung  (Bahkan dibandingkan dengan bagian yang memiliki area lebih besar, tetapi lebih berdinding tebal). Fleksibilitas terbesar batang dinormalisasi dan tergantung pada jenis elemen rangka dan bahannya. Oleh karena itu, menentukan fleksibilitas batang, mereka harus dibandingkan dengan batasnya.

Setelah menentukan fleksibilitas tertinggi, periksa tekanan pada bagian yang diadopsi

di mana koefisien jmin - buckling, diambil pada fleksibilitas yang lebih besar lx atau lx; Fb - luas penampang sudut yang dipilih.

Jika tegangan lebih besar atau kurang dari resistansi yang dihitung, maka ambil sudut pandang yang berbeda dan periksa kembali dengan perhitungan.

Upaya-upaya pada panel sabuk atas dari rangka memiliki nilai yang berbeda dan secara teoritis perlu untuk memilih bagian yang berbeda. Namun, pertanian dalam hal ini akan sangat berteknologi rendah di bidang manufaktur, karena akan memiliki sejumlah besar sambungan. Dalam praktiknya, untuk gulungan dengan bentang 24 m, satu bagian digunakan pada seluruh panjang sabuk, dan untuk gulungan dengan rentang yang lebih besar, sabuk dibuat dari dua bagian.

Dalam proses pemuatan, transportasi, pemasangan, elemen fleksibel yang panjang dapat dideformasi, sehingga tekanan pada kawat gigi dan gulungan rangka (tidak termasuk penyangga pendukung) diperiksa dengan memperkenalkan koefisien kondisi kerja t,  dengan mempertimbangkan faktor-faktor ini:

di mana s = 0,8 - untuk elemen kisi dengan fleksibilitas lebih besar dari 60 (untuk alasan yang sama, untuk setiap bagian batang truss, sudut kurang dari 50x4 mm tidak digunakan).

Dalam rangka yang terbuat dari pipa di zona persimpangan kawat gigi dan rak ke sabuk, tekanan didistribusikan secara tidak merata pada penampang pipa, oleh karena itu elemen-elemen dari grid bekerja dalam kompresi dengan fleksibilitas.<60, проверяют на прочность без учета коэффициента j, с коэффициентом условий работы m=0,8.

Bagian melintang dari batang yang diregangkan dipilih, dimulai dengan elemen yang mempersepsikan upaya terbesar.

Area penampang ditentukan oleh rumus

Kisaran sudut terdekat di daerah dipilih, karakteristik geometris dari bagian yang terdiri dari dua sudut ditulis, dan fleksibilitas batang masuk dan keluar dari bidang rangka ditentukan. Fleksibilitas terbesar batang peregangan juga dinormalisasi dan tergantung pada jenis elemen rangka, kondisi operasi dan bahan konstruksi.

Jika fleksibilitas elemen yang dipilih tidak melebihi batas, maka periksa tegangan aktual dalam batang dengan rumus

Dalam rangka yang terbuat dari pipa untuk alasan yang sama seperti pada elemen terkompresi, saat menguji kekuatan, koefisien kondisi kerja m = 0,8 diperkenalkan.

Untuk menghemat bahan untuk sabuk bawah dari gulungan, kombinasi dua bagian dengan sambungan di node kadang-kadang digunakan.

Ketika kami mendekati tengah pertanian, upaya dalam kawat gigi menurun. Dengan demikian, faktor yang menentukan penampang kawat gigi sedang adalah fleksibilitas tertinggi. Jika rata-rata kawat gigi memiliki gaya regang kecil (hingga 100 kN), maka dengan beban satu sisi yang tidak disengaja (misalnya, ketika memasang pelat pada pelarian, membersihkan salju, dll.), Gaya dapat berkurang dan masuk ke kompresi. Dengan mengingat hal ini, pada gelang dengan peregangan sedang, fleksibilitas seharusnya tidak lebih dari 150 dan pilih untuk fleksibilitas tertinggi untuk batang yang dikompresi.

Jika sabuk terdiri dari bagian yang berbeda, perpindahan pusat gravitasi sudut (eksentrisitas sumbu) tidak boleh melebihi 5% dari tinggi sabuk. Jika tidak, momen lentur yang signifikan terjadi pada simpul, yang harus diperhitungkan dengan perhitungan.

Ketika menentukan jari-jari inersia dari total penampang dua sudut, perlu diperhitungkan jarak antara rak paralel, yang ditentukan oleh ketebalan gusset dari rangka. Ketebalan gusset tergantung pada bit dan batang batang dan dapat diambil dari meja

Bentuk biasanya diambil dalam ketebalan yang sama. Namun, untuk rangka dengan bentang besar, diperbolehkan membuat celah bantalan 2 mm lebih tebal dari yang menengah. Untuk memilih bagian melintang batang truss, akan lebih mudah untuk menggunakan bentuk tabel tanpa perhitungan menengah. Tabel seperti itu memungkinkan untuk melakukan perhitungan dalam bentuk yang ringkas dan mengontrol semua faktor. Setelah menghitung semua bagian batang truss, perlu untuk menentukan jumlah total profil yang digunakan pada truss. Jika di pertanian dengan rentang hingga 24 m akan ada lebih dari 5 ... 6 profil, dan di pertanian dengan rentang.

Prinsip dasar untuk desain rangka las

Ketika merancang sebuah peternakan memecahkan beberapa masalah.

Pertama-tama, skema geometri dan pemusatan titik ditentukan.

Skema rangka dibuat sedemikian rupa sehingga pusat gravitasi dari bagian tersebut bertepatan dengan garis aksial. Dalam rangka dengan batang dari sudut berpasangan, perlekatan as roda ke garis aksial diambil sesuai dengan tabel rentang sudut dan dibulatkan hingga 5 mm. Dalam beberapa kasus, pada awalnya, dimensi rangka diatur - ketinggian rangka rangka di sepanjang tepi sudut sabuk h. Di sini, ketinggian geometris dari bentuk pada dukungan h akan tergantung pada referensi ke sumbu sudut sabuk z 1 dan z 2, kemiringan sabuk atas saya   dan jarak sumbu tengah ke tepi tambak:

Dalam pengembangan gambar kerja (KMD) selanjutnya, panjang batang truss dalam skema geometris ditentukan dengan akurasi 1 mm.

Setelah menentukan skema geometri ditentukan oleh desain node menengah. Urutan tata letak node tersebut adalah sebagai berikut. Pertama, sudut sabuk melekat pada garis tengah yang dimaksudkan, yang memungkinkan untuk menentukan posisi ujung batang kisi ke simpul. Untuk mengurangi tekanan pengelasan pada simpul, dan sebagai akibatnya, retakan, ujung batang kisi tidak disesuaikan dengan sabuk hingga 40 ... 50 mm. Lalu hitung panjang jahitan yang menempelkan batang di simpul. Panjang lasan menentukan dimensi buhul. Batang-batang kisi dilas ke sambungan flensa. Gaya longitudinal N dirasakan oleh lapisan bulu dan bokong, yang panjangnya berbanding terbalik dengan jarak dari pusat gravitasi sudut ke tepinya. Panjang jahitan di tepi ditentukan oleh rumus

di mana z adalah jarak dari pusat gravitasi sudut ke ujungnya; b - lebar rak sudut.

Memperhatikan keberadaan jari-jari kelengkungan pada pulpen, diasumsikan ketebalan jahitan terbesar: untuk sudut dengan ketebalan hingga 6 mm hш = 4 mm; untuk sudut dengan ketebalan 7 ... 16 mm, hb = d-2 mm dan untuk sudut dengan ketebalan lebih dari 16 mm, hш = d-4 mm. Di sisi pantat, ketebalan terbesar dari jahitan tidak boleh melebihi 1,2 d (di mana d adalah yang lebih rendah dari ketebalan sudut atau buhul). Sebagai aturan, mereka berusaha mengurangi jumlah kaki dalam satu elemen pengiriman menjadi tiga atau empat. Saat menghitung ukuran gusset sepanjang panjang jahitan memperhitungkan kurangnya penetrasi pada ujung jahitan pada panjang sekitar 1 cm.

Lapisan yang menghubungkan gusset, kawat gigi, dan rak bergantung pada upaya yang terakhir. Lapisan yang menempelkan gusset ke sabuk dengan penampang konstan dihitung untuk perbedaan gaya pada panel sabuk yang berdekatan, misalnya, N 2 -N 1. Seringkali, menurut perhitungan, jahitan ini kecil. Mereka diambil padat sepanjang seluruh buhul dan kaki minimum.

Dalam simpul di mana hanya rak yang cocok untuk sabuk, perbedaan upaya sama dengan nol. Dalam kasus ini, pengikatan rak ke gusset dan gusset ke sabuk dihitung berdasarkan gaya di rak Nc.

Perlu dicatat bahwa penggunaan pelat penguat lembaran lebih disukai, karena dimungkinkan untuk tumpang tindih sudut sabuk dengan hanya rak sudut dengan pelat sudut. Node dengan sabuk terputus bekerja dalam kondisi sulit dan perhitungannya cukup kondisional.

Dalam praktiknya, celah 40 ... 50 mm biasanya tersisa di antara sabuk yang terhubung, dan sudut dipaksa untuk memaksa 300 ... 500 mm di luar pusat simpul. Ketebalan lapisan tidak kurang dari ketebalan gouge, dan luasnya harus setidaknya area pulpen yang menonjol dari sabuk yang lebih kecil, mis. Sehingga kekuatan dari bagian yang melemah dipastikan.

Kekuatannya ditentukan oleh formula

di mana Np adalah gaya yang dihitung dalam elemen yang diambil 20% lebih banyak dari yang sebenarnya, mis. Np - 1 / 2N l (dikoreksi karena kekhasan simpul); M = Ne adalah momen lentur (e adalah eksentrisitas gaya Nl, relatif terhadap pusat gravitasi merek); Ft dan Wt - area dan momen resistensi merek.

Dalam beberapa kasus, gunakan metode yang disederhanakan untuk memeriksa bagian tersebut dengan rumus

Perhitungan jahitan yang menghubungkan lapisan lembaran dan sabuk diproduksi pada gaya di lapisan

di mana d adalah tegangan dalam tambalan yang ditentukan oleh rumus (8.55).

Lapisan yang menghubungkan sudut sabuk dan gusset mengandalkan gaya (dihitung) di sabuk tanpa memperhitungkan gaya yang ditransmisikan dari sudut ke sudut dengan lempeng, masing-masing: 1,2 N 1 - 2 Nh dan 1,2 N 2 -2N, namun, tidak kurang dari 1,2 N 1/2 dan 1,2 N 2/2.

Sebagai aturan, gusset berbentuk simpul 15 ... 20 mm dilepaskan di sudut pantat untuk mengakomodasi lasan fillet. Konfigurasi bungkul nodal harus sederhana, dengan jumlah pemotongan minimum, sehingga saat memotong lembaran logam limbahnya kecil.

Unit pendukung dapat diselesaikan secara struktural dengan berbagai cara, tergantung pada kondisi dukungan. Cukup sering, gulungan rangka digunakan di sisi kolom pada tabel dukungan. Koneksi semacam itu mudah untuk dibuat dan dipasang, memungkinkan rangka penopang yang berengsel dan kaku, andal dalam operasi.

Untuk alasan transportasi dengan kereta api, gulungan bentang besar biasanya dibuat dari dua tambak (mungkin lebih banyak tanda pengiriman). Di lokasi perakitan, semi-pertanian ini diperbesar. Unit pra-perakitan (perakitan) harus sederhana dan dapat diandalkan dalam pengoperasian. Gulungan tengah harus memastikan identitas penuh elemen pengiriman semi-pertanian kanan dan kiri. Dari pertimbangan yang sama, mereka berusaha untuk memiliki tanda pengiriman yang sama untuk tiang lampu, fesfonarnye, tortsovymi dan peternakan serupa lainnya.

Tanda pengiriman yang berdekatan dari rangka di lokasi pemasangan saling berhubungan di ikat pinggang mereka dengan bantuan pelat sudut atau lembaran, yang pertama kali diperbaiki dengan bantuan baut. Dalam gbr. menunjukkan contoh pra-perakitan, di mana sabuk atas dan bawah ditutupi dengan pelat sudut. Di pelat sudut, bulu sudut vertikal dipotong sebesar 15 ... 20 mm, dan pick dipotong untuk memastikan bahwa salah satu sudut pas dengan yang lain. Di sabuk atas, sudut bantalan biasanya sama dengan sudut sabuk. Pengurangan sebagian dari luas penampang di persimpangan dikompensasi oleh fakta bahwa tidak ada faktor tekuk j, yaitu, area sudut pantat dipilih dari kondisi kekuatan.

Belt yang lebih rendah merasakan beban tarik, sehingga area penampang di persimpangan, dengan mempertimbangkan cut-off, tidak boleh lebih kecil. Masalahnya diselesaikan dengan menggunakan sudut dengan ukuran yang sama dengan sabuk, tetapi dengan ketebalan yang lebih besar.

Lasan yang menghubungkan pelat sudut dihitung pada gaya di sabuk Nn dengan distribusi seragam, karena lasan terletak di sepanjang bulu sudut. Bagian lembaran dilas ke lapisan sabuk atas, menghubungkan setengah ferrules. Tali pengikat di sepanjang punggungan melekat pada bagian-bagian ini.

Pelat sudut memiliki kelemahan yang signifikan, yang terdiri dari kenyataan bahwa jika ada tikungan di sabuk, perlu menekuk sudut, yang hanya dapat dilakukan dalam kondisi panas, dan ini sulit untuk memastikan dalam hal lokasi pemasangan.

Lebih mudah beradaptasi dalam pembuatan sambungan prefabrikasi dengan overlay lembaran. Dengan analogi dengan simpul-simpul perantara, dibuat pada pelat lembaran, sabuk pada titik persimpangan dihitung dengan kekuatan 1,2 Nn (Nn adalah gaya di sabuk).

Rakitan lapisan lembaran dapat dipasang pada baut kekuatan tinggi. Persimpangan sabuk atas diselesaikan dengan cara yang sama.

Dalam beberapa kasus, ikat pinggang bawah dari dermaga dengan penempatan sudut pantat (pinggul) dalam balapan (salah satu sudut tidak dibawa ke sumbu pantat, dan yang lainnya, sebaliknya, didorong ke sana). Keuntungan dari solusi ini adalah bahwa pada bagian yang melemah hanya satu sudut pinggang yang terputus. Persimpangan sudut sudut tumpang tindih pelat sudut dan fasonka.

Untuk memastikan operasi elemen-elemen rangka dari sudut berpasangan sebagai batang tunggal, digunakan gasket penghubung. Spacer ditempatkan di sepanjang batang terjepit l  £ 40r di sepanjang batang yang diregangkan l 1 £ 80 g (di mana r adalah jari-jari inersia dari sudut tentang sumbu yang sejajar dengan bidang gasket). Antara node dalam elemen terkompresi harus setidaknya dua gasket.

Jika Anda tidak meletakkan bantalan penghubung, maka di bawah pengaruh gaya tekan, setiap sudut akan bekerja secara terpisah. Daya dukung dua sudut terpisah lebih kecil dari yang terhubung oleh gasket.

Lembar muka menerima ketebalan 20 mm dan lebar 180 mm (dari kondisi penempatan baut) /

Runtuh tegangan di akhir:

Ketebalan sambungan brace pemasangan ditugaskan untuk: 10 mm pada pick, 6 mm pada re (karena memutar bulu). Panjang mereka - dengan mempertimbangkan tabel.

Demikian pula untuk pelipit sabuk bawah dengan ketebalan sekitar 1 mm di pantat dan 4 mm untuk bulu:

Menurut panjang desain jahitan yang diperlukan, dengan mempertimbangkan persyaratan desain (penambahan panjang jahitan 1 cm pada kurangnya penetrasi dan celah di antara jahitan), kami menguraikan konfigurasi dan dimensi kelenjar pendukung secara grafis (dalam skala). Periksa potongan penopang untuk potongan, serta keliman pelengkapnya pada lembar ujung (ketebalan pelipit set 6 mm):

Gaya desain untuk mengikat sudut sabuk ke buhul vertikal:

Panjang jahitan yang diperlukan pada bagian pantat (hw -10 mm) dan bulu (hw = 6 mm):

Pada gaya Np = 755 kN, kami menghitung jahitan lapisan lembaran vertikal yang tumpang tindih dengan balok utama dari rangka yang berdekatan. Panjang yang diperlukan dari satu jahitan vertikal ketika ketebalan jahitan h W = 12 mm:

Ketebalan bantalan diambil 6 = 12 mm.

Panjang jahitan yang memasang kawat gigi dan dudukan ditentukan oleh formula yang mirip dengan pelekatan sudut ke gusset vertikal.

Simpul V  dihitung sebagai simpul IV .

Struktur logam bangunan berkisi-kisi untuk berbagai keperluan

Rentang

Kategori ini biasanya mencakup bangunan umum - ruang konser dan olahraga, ruang pameran, stasiun kereta api, pasar, dll., Serta bangunan khusus - hangar. Dalam struktur bentang panjang, bagian yang signifikan dalam beban desain adalah bobotnya sendiri, oleh karena itu untuk konstruksinya, sangat efektif untuk menggunakan baja dari peningkatan sistem tata ruang dalam bentuk lengkungan, lipatan, dan kubah. Pilihan solusi pelapisan bentang besar dilakukan dalam desain struktur, berdasarkan kondisi tertentu.

Garis besar sistem sabuk dan kisi di pertanian bentang besar bisa sangat berbeda. Peternakan dengan sabuk paralel biasanya dirancang dengan kisi segitiga atau diagonal. Tinggi badan mereka biasanya sama dengan 1/8 ... 1/15 dari rentang. Trapesium dibuat dengan kemiringan atap. saya = 1/10 / ... 1/15 dan ketinggian di tengah 1/7 ... 1/11 dari rentang. Gulungan segmen memiliki upaya kecil dalam menguatkan, oleh karena itu jarang atau kisi-kisi silang disarankan di sini. Tinggi badan mereka ditentukan sama dengan 1/8 ... 1/12 rentang. Ketinggian multi-span nex + ukiran atau cantilever dapat dikurangi dengan 25 ... 30% dibandingkan dengan split. Jika gaya dalam batang gulungan bentang besar melebihi 4000 ... 5000 kN, nilai tambak tersebut diambil sebagai komposit dari balok I yang dilas atau bagian yang digulung. Kekuatan besar di batang lebih mudah ditransmisikan dalam node melalui dua gusset.

Karena tingginya ketinggian batang, mereka tidak dapat diangkut dengan kereta api dalam bentuk tanda pengiriman yang dikumpulkan. Desain seperti itu diperbesar saat instalasi. Di lokasi perakitan, elemen dilas atau dilas dengan baut kekuatan tinggi.

Reaksi dukungan di tambak sangat signifikan, sehingga transfernya harus dilakukan secara ketat di sepanjang sumbu simpul rangka. Transfer yang jelas dari reaksi dukungan dapat dicapai melalui penggunaan dukungan keseimbangan tangensial atau khusus (lihat gambar).

Fig. Dukungan khusus untuk gulungan bentang besar

a - tangensial; b - seimbang; di - katkovy

Rol penopang penyeimbang pada engsel silindris (trunnion) pada sudut pusat singgung permukaan ³p / 2 dihitung untuk runtuh lokal dengan rumus

di mana A adalah tekanan pada dukungan; r-radius roller; l   - panjang roller; Rsm.m - ketahanan desain terhadap kerutan lokal dengan sentuhan yang kencang

rol yang terletak di antara dua bidang paralel dihitung untuk kompresi diametrik menggunakan rumus

di mana n adalah jumlah rol; d adalah diameter roller; Rk.k. - resistensi yang diperhitungkan untuk kompresi diam dari rol dengan sentuhan bebas.

Untuk pembuatan bantalan rol menggunakan baja 35L, dan roller terbuat dari baja grade 5.

Ada dua jenis penutup bingkai tata letak: melintang, dengan penempatan bingkai melintasi bangunan dengan pitch tertentu dan memanjang, paling sering digunakan untuk hangar. Dalam hal pengaturan longitudinal, rangka bantalan utama ditempatkan di sepanjang rencana bangunan yang lebih besar (pintu geser diatur di sini) dan gulungan melintang didukung di atasnya. Dalam konstruksi hangar, gulungan dengan konsol memanjang di luar kerangka pendukung digunakan, yang membuat bingkai jauh lebih berat. Stabilitas kerangka pendukung dan rangka melintang dipastikan dengan ikatan silang.

Peternakan embung pratekan

Pra-stres dapat berhasil digunakan dalam struktur kisi untuk berbagai keperluan.

Gulungan pratekan yang paling berkembang meliputi bangunan tempat pratekan dilakukan menggunakan bahan berkekuatan tinggi. Kemungkinan berbagai skema struktural di pertanian jauh lebih luas daripada balok, dan oleh karena itu efek penerapan prategang di sini sangat tergantung pada rangka dan skema pengetatan yang dipilih secara rasional untuk kasus tertentu, serta urutan prategang.

Sesuai dengan sifat penempatan puff dan pengaruhnya terhadap operasi struktur, gulungan prategang dapat dibagi menjadi dua jenis utama: gulungan di mana puff terletak di dalam batang yang paling banyak dimuat dan menyebabkan tekanan awal hanya pada batang ini; rangka di mana puff ditempatkan dalam seluruh rentang atau bagian dari itu dan menyebabkan prategang di beberapa atau di semua batang rangka.

Kebun tipe kedua lebih beragam dalam skema desain dan, sebagai aturan, lebih efisien.

Perkebunan tipe kedua diperoleh dengan mengatur satu atau beberapa tiupan di sepanjang sabuk bawah (diregangkan). Satu tarikan menciptakan prestress di beberapa panel sabuk di mana ia ditempatkan, tetapi tidak menerima bar prestress lainnya.

Dengan pra-tegangan seragam seluruh sabuk bawah dengan satu tarikan, pra-tegangan dibatasi oleh kapasitas beban tekan dari panel paling fleksibel.

Dianjurkan untuk menarik puff di pabrik atau di pra-perakitan. Untuk memastikan kestabilan sabuk dalam proses ketegangan, pengencangan di sepanjang sabuknya terhubung ke sabuk dengan diafragma melalui 40-50 jari-jari kecil inersia dari bagian sabuk. Jumlah cabang dalam pengencangan ditentukan oleh bentuk bagian sabuk dan metode prategang.

Ketinggian optimal rangka di tengah bentang dari engah ke sabuk atas adalah 1 / 6-1 / 8 dari bentang, dan tinggi bagian kaku dari rangka diambil dalam 1 / 10-1 / 12.

Efisiensi rangka prategang sebagian besar tergantung pada urutan penarikan dan pemuatan rangka. Pengetatan tegangan pada posisi desain struktur setelah transfer ke tambak bagian atau seluruh beban konstan, sebagai suatu peraturan, memberikan efek yang lebih besar daripada tegangan sebelum memuat gulungan.

Ketika memperbaiki pengetatan, menciptakan prategang total pada batang rangka, gaya pengetatan biasanya signifikan dan oleh karena itu perlu untuk memperkuat rakitan dengan rusuk pengaku tambahan saat merancang.

Kesimpulan

Saya sedang mengembangkan proyek tesis "Teknologi pembuatan pertanian konstruksi pipa persegi panjang."

Saya menyukai pekerjaan pada proyek tesis, karena diperlukan kerja mandiri.

Saya menerapkan beberapa pengetahuan dalam proyek tesis saya, dan menerima sisa informasi di perpustakaan.

Tesis membutuhkan pengetahuan tentang perancangan, teknologi, pengelasan dan disiplin khusus lainnya.

Selama tesis, saya merasa seperti seorang perancang produksi pengelasan dan, tentu saja, orang yang bertanggung jawab atas desain saya.

Pembangunan pertanian berdasarkan teknologi dengan penggunaan pipa persegi panjang dan bulat dapat secara signifikan mengurangi konsumsi logam dan kompleksitas pekerjaan, serta mengurangi waktu yang dihabiskan untuk pembangunan bangunan. Teknologi ini dapat diterapkan untuk bangunan industri dan publik. Perhitungan bahan dan berbagai senyawa didasarkan pada ruang lingkup desain, dampak faktor eksternal dan fitur lainnya. Peternakan dari pipa persegi panjang adalah arah yang menjanjikan dalam pembangunan berbagai fasilitas, yang memiliki banyak keunggulan dibandingkan rekan-rekannya.

Konstruksi pertanian

Dasar gulungan adalah batang atau pipa, yang disatukan di tempat-tempat tertentu, membentuk struktur geometris yang konstan. Metode pemasangan rangka dari tabung bundar memungkinkan distribusi material yang lebih rasional di seluruh struktur dan mengurangi biaya pendirian struktur. Misalnya, membangun dengan balok membutuhkan investasi yang lebih signifikan, dan prosesnya sendiri memakan waktu dan tidak praktis.

Secara konvensional, pertanian apa pun dapat dibagi menjadi tiga elemen utama: sabuk atas, sabuk bawah dan peti. Dengan demikian, jarak antara penyangga reng akan disebut rentang, dan antara uprights dan kawat gigi - panel. Semua peternakan diklasifikasikan tergantung pada tujuan dan jenis sabuknya. Dengan penunjukan, gulungan dari struktur logam dapat dibagi menjadi beberapa tipe berikut:

1. Untuk struktur jembatan.
2. Sebagai sistem rangka.
3. Trestle.
4. Desain untuk peralatan pengangkat stasioner.

Berdasarkan jenis sabuk, gulungan dikelompokkan menjadi:

1. Paralel.
2. Melengkung.
3. Segitiga
4. Poligonal.

Kisi segitiga adalah salah satu cara termudah untuk melakukan. Tetapi, jika ada faktor yang membuat upaya tertentu mempengaruhi sabuk, sabuk dapat diperkuat dengan rak tambahan.

Tergantung pada jumlah rak dan luas total rangka, mereka dapat diklasifikasikan menjadi ringan dan berat, dan sesuai dengan kompleksitas konstruksi keseluruhan, struktur logam dapat menjadi biasa, dikombinasikan atau dengan upaya awal. Potongan melintang dari berbagai bagian rangka, sebagai suatu peraturan, dihubungkan dengan bantuan sudut berpasangan. Jika jenis sudut lain diterapkan pada bagian tersebut, maka Anda bisa mendapatkan struktur yang akan memiliki kekakuan dan keandalan yang tinggi di berbagai bidang. Batang, pada gilirannya, terhubung dengan bantuan gusset.

Membuat gulungan dengan metode tubular mengurangi biaya material dan kurang rentan terhadap korosi. Satu-satunya hal yang dapat menyebabkan kompleksitas selama konstruksi rangka adalah fiksasi yang memakan waktu dari semua elemen tubular.

Struktur sistem rangka

Pada gilirannya, struktur rangka dapat diklasifikasikan sesuai dengan jenis beban:

1. Muat dari beratnya sendiri, juga berat atap dan atapnya.
2. Beban variabel dari curah hujan dan faktor lainnya.
3. Jenis beban lainnya.

Ketika menghitung beban dari atap, bahan atap dan beratnya sendiri, semua upaya dilakukan untuk didistribusikan secara merata, memberikan tekanan pada seluruh permukaan rangka. Jika dalam struktur kompleks ketinggian bentang berbeda secara signifikan, maka harus diperhitungkan bahwa beberapa zona akan menerima beban signifikan dari salju yang bergulir. Gaya dalam batang dihitung menggunakan perhitungan grafis atau berbagai metode analitik. Misalnya, gulungan dengan sabuk miring dihitung dengan membuat diagram di mana reaksi penopang dan jarak antara batang didefinisikan dengan jelas.

Dalam kasus-kasus non-standar, ketika upaya tidak bertepatan dengan node yang berbeda, mereka ditentukan oleh faktor beban total. Kekakuan dan stabilitas batang persegi diperiksa di seluruh bidang untuk menentukan zona instabilitas yang tepat waktu dan memperkuatnya dengan berbagai elemen. Batang yang diregangkan dapat menahan beban dan membuat celana panjang dari beratnya sendiri. Semua indikator fleksibilitas terbatas pada standar yang berbeda, yang tergantung pada panjangnya dan karakteristik lainnya. Stabilitas dapat dicapai dengan bantuan elemen kopling yang disatukan ke sabuk atas dan bawah. Punggungan dilengkapi dengan penyebar khusus, yang akan menjamin stabilitas yang sangat baik dalam proses ereksi. Sabuk bawah harus dilengkapi secara terpisah dengan elemen komunikasi.

Struktur kisi paling sering digunakan dalam pembangunan ruang olahraga dan tempat-tempat umum lainnya. Misalnya, tempat-tempat tersebut termasuk terminal penumpang, paviliun dari alun-alun pasar. Untuk waktu yang lama dengan bantuan gulungan kisi, mereka mulai memproduksi hanggar untuk penyimpanan berbagai peralatan, karena struktur seperti itu memiliki kekuatan yang sangat baik dan secara sempurna mengatasi banyak faktor.

Desain objek semacam itu akan dilakukan secara ketat dengan mempertimbangkan kekhasan lokasi dan kondisi konstruksi bangunan. Bangunan berukuran besar seperti itu membutuhkan perhitungan yang tepat dari lokasi rak, sabuk, elemen kisi, sehingga beban tidak mengganggu fungsi optimal bangunan.

Konstruksi dengan susunan ikat pinggang paralel dibuat dengan kisi segitiga, dan tingginya akan langsung tergantung pada ketinggian bentang. Peternakan semacam itu tidak dapat menerima transportasi dengan bantuan peralatan kereta api, karena mereka memiliki ketinggian yang signifikan dan tidak memahami elemen struktural individu. Koneksi dibuat menggunakan peralatan las atau elemen berulir.

Metode prategang digunakan dalam balok-balok kisi yang dapat digunakan di berbagai bidang. Preloading dapat dilakukan dengan bahan yang memiliki kekuatan dan keandalan tinggi. Metode ini memungkinkan untuk memperluas jangkauan aplikasi secara signifikan, karena penggunaan material tertentu memungkinkan Anda untuk menyesuaikan efek beban. Menurut jenis lokasi stretch mark, konstruksi tersebut dapat dibagi menjadi dua jenis, yang akan berbeda dalam beberapa fitur yang menentukan kondisi dan kualitas operasi:

1. Ketika ekstensi diterapkan di tempat-tempat yang paling banyak dimuat dan berfungsi untuk meringankan beban dari area yang berdampak signifikan.
2. Ketika ekstensi diterapkan di seluruh ruang atau bagian individu dan memengaruhi tekanan satu batang atau lebih.

Tidak diragukan lagi, tipe kedua memiliki sejumlah keunggulan signifikan dan memungkinkan Anda menerapkan preload dalam berbagai cara tergantung pada lokasi elemen struktural.

Sebagai kesimpulan, perlu dicatat bahwa proses pemasangan dan pembuatan gulungan dari berbagai pipa membutuhkan keterampilan yang cukup baik dalam desain dan dalam proses produksi itu sendiri.