Contoh perhitungan rangka segitiga dari sudut. Perhitungan rangka baja di SCAD PC

Ketika memilih bagian rangka untuk kenyamanan akuisisi logam, perlu untuk mengusahakan jumlah terkecil yang mungkin dari jumlah yang berbeda dan kaliber profil sudut, biasanya terbatas pada 6 - 8.

Dengan upaya yang cukup besar dalam elemen-elemen rangka, dimungkinkan untuk menggunakan dua kelas baja: kekuatan yang lebih tinggi - untuk ikat pinggang yang berat dan penyangga bantalan; baja ringan dengan kualitas biasa - untuk elemen kisi.

Pemilihan penampang dimulai dengan pemilihan penampang elemen terkompresi yang memiliki gaya desain tertinggi. Ketika memilih profil sudut untuk elemen terjepit, orang harus berusaha untuk menggunakan sudut dengan ketebalan sekecil mungkin, karena jari-jari kelembaman mereka memiliki nilai yang relatif besar. Untuk menghindari kerusakan pada batang selama pengangkutan dan selama pemasangan, sudut minimum diambil. ∟ 50 × 50 × 5.

Untuk mengurangi intensitas tenaga kerja manufaktur di tambak dengan rentang hingga 24 m inklusif, terdiri dari dua tanda pengiriman, sabuk dibuat dari penampang konstan, yang dipilih sesuai dengan kekuatan maksimum. Masuk gulungan atap  rentang 30 m atau lebih, adalah rasional untuk mengubah penampang sabuk sepanjang, sementara lebih baik untuk mengubah hanya lebar rak, menjaga ketebalan sudut tidak berubah, untuk memfasilitasi pembangunan sendi.

Pemilihan bagian-bagian rangka yang dikompresi dibuat, sebagai suatu peraturan, dari kondisi stabilitas elemen, membentang dari kondisi kekuatan. Elemen dengan muatan ringan dipilih oleh fleksibilitas tertinggi. Ketika menghitung stabilitas elemen terkompresi dari struktur inti pelapis dan lantai (dengan pengecualian bagian tubular tertutup), koefisien kondisi kerja diperkenalkan γ dengan  = 0,95; ketika menghitung elemen terjepit (kecuali yang referensi) dari kisi penampang T-komposit dari sudut gulungan yang dilas dari pelapis dan lantai (misalnya, gulungan dan gulungan serupa) dengan fleksibilitas λ   ≥ 60 memperkenalkan koefisien kondisi kerja γ dengan = 0,8.

Ketika menghitung senyawa (kecuali untuk sambungan butt) dari elemen di atas, koefisien kondisi kerja γ dengan  = 0,95 dan γ dengan= 0,8 seharusnya tidak dipertimbangkan.

Pemilihan bagian dari elemen rangka dibuat dalam bentuk tabular.

Sebagai contoh, diagram geometrik dari rangka dengan kekuatan yang dihitung dalam batang ditunjukkan pada Gambar. 5.1.

Contoh 5.1.  Untuk memilih penampang sabuk kompresi atas dari dua sudut di bawah pengaruh gaya yang dihitung di atasnya N = - 1300 kN. Perkiraan panjang batang: pada bidang rangka 3 m, keluar dari bidang - 3 m (pada langkah atap d =3 m). Bahan - baja kelas С245 (distrik II 4, bangunan dipanaskan); R y  = 24 kN / cm 2; γ dengan  = 0,95 (lihat tabel. 1.3). Upaya maksimal dalam penyangga dukungan Np  , maks = - 670 kN.

Fig. 5.1.Peternakan skema dihitung dan geometris

Ketebalan fitting dipilih tergantung pada gaya akting dalam elemen kisi (Tabel 5.6). Terima ketebalan kemasan t f  = 14 mm dengan kekuatan maksimum di penahan olor 670 kN.

Perhitungan tambak dimulai dengan penentuan beban yang ditransmisikan ke tambak dalam bentuk gaya terkonsentrasi di node.

Beban batang yang konstan terdiri dari bobotnya sendiri atap  dengan pelapis lantai dan anti-panas-uap, berat lintasan, lentera (jika ada) dan bobot mati rangka dan sambungan di antara keduanya. Untuk muatan sementara termasuk salju, angin, crane dan jenis beban lainnya. Sebagian besar beban didistribusikan secara merata. Mereka dihitung pertama untuk 1 m 2, kemudian mereka menentukan area kargo per satu simpul, dan kemudian menentukan gaya terkonsentrasi yang bekerja pada setiap simpul rangka:

F = ∑q dalam γ fi al m

di mana ∑q in adalah jumlah dari beban normatif yang terdistribusi secara seragam per 1 m 2 proyeksi horizontal; γ fi adalah faktor keamanan beban; a adalah jarak antara gulungan (truss pitch); l m - panjang panel sabuk pertanian atas.

Dengan atap melengkung  beban dari berat atap sendiri diasumsikan q / cos a. Bobot bersih dari rangka ringan, pengikat dan lintasan, sebagaimana dimaksud 1 m 2, dapat ditentukan dari tabel di bawah ini.

Perkiraan konsumsi baja standar untuk elemen rangka baja bangunan industri, kPa

Ketika menentukan beban dari beban salju di lahan pertanian (dengan pengecualian segitiga), perlu dipertimbangkan bahwa salju dapat terletak di seluruh atap atau hanya pada satu kemiringan (setengah rentang rangka). Anda juga harus memperhitungkan asimetri efek pada pertanian crane yang ditangguhkan. Pemuatan simetris penuh biasanya menyebabkan upaya terbesar di ikat pinggang dan elemen kisi yang terletak lebih dekat ke penyangga. Pembebanan asimetris dapat membuat perubahan signifikan dalam upaya dan bahkan perubahan arahnya pada elemen kisi yang terletak lebih dekat ke tengah bentang.

Upaya elemen-elemen rangka dapat ditentukan menggunakan komputer atau secara analitik. Lebih nyaman menggunakan program perhitungan komputer yang didistribusikan secara luas. Metode analisis (metode pemotongan bagian atau simpul pemotongan) biasanya digunakan jika perlu untuk menentukan gaya dalam satu atau beberapa elemen rangka. Saat memilih jenis (bentuk) bagian untuk elemen rangka, seseorang harus berhenti pada mereka yang mengonsumsi lebih sedikit logam. Jenis bagian yang diadopsi harus memberikan kemudahan mengubah area penampang  ikat pinggang, kemungkinan sambungannya, serta kemudahan merancang simpul.

Dalam hal ini, perlu diingat tidak hanya simpul-simpul pada bidang gulungan utama, tetapi juga sambungan sambungan, run, balok alat pengangkat dan transportasi, dll. Elemen-elemen yang berdekatan dengan rangka biasanya melekat pada ikat pinggang atau dudukan. Bagian lintas elemen rangka, sebagai suatu peraturan, diasumsikan relatif simetris terhadap bidang rangka. Secara struktural, yang paling nyaman, dan karena itu yang paling umum di peternakan cahaya, adalah bagian yang terdiri dari dua sudut dalam bentuk merek (lihat gambar di bawah).

Potongan melintang elemen rangka cahaya

Dalam hal ini, simpul rangka dibentuk dengan bantuan gusset, di mana batang sabuk dan kisi dipasang di kedua sisi. Bagian dapat terdiri dari sudut yang sama dan tidak sama, dihubungkan oleh rak-rak yang lebih kecil, jarak yang harus cukup untuk melewati pengepakan. Bagian dari dua sudut sudut yang sama (Gbr. Di atas) digunakan untuk sabuk truss terkompresi dalam kasus ketika panjangnya yang dihitung di bidang dan dari bidang rangka sama (I x = I y), serta untuk sabuk yang diregangkan dan elemen kisi. Penampang dari dua sudut yang tidak sama (Gbr. Di atas) berguna dalam sabuk terkompresi dari gulungan untuk panjang yang dihitung dari bidang rangka, yang jauh melebihi panjang yang dihitung dalam bidang rangka.

Penampang dari dua sudut sudut yang sama (Gbr. Di atas) digunakan di rak tengah, tempat sambungan vertikal berdekatan, untuk memastikan posisi terpusat dari yang terakhir relatif terhadap rak, yang tidak dapat dilakukan dengan bagian-T.

Dalam beberapa tahun terakhir, Tauri (Gbr. Di Atas), yang diperoleh dengan memotong longitudinal balok lebar I, telah digunakan untuk sabuk rangka atap. Massa gulungan seperti itu adalah 10-15% lebih kecil dari massa gulungan dari sudut berpasangan, yang dijelaskan oleh sejumlah kecil bongkahan dan ukurannya yang kecil, serta kurangnya alat kelengkapan (gasket) di sabuk.

Masuk pertanian spasial (menara, tiang), di mana sabuk umum untuk dua gulungan saling tegak lurus, digunakan penampang melintang dari sudut tunggal (lihat gambar di atas). Penampang yang sama bermanfaat untuk elemen-elemen rangka yang ringan. Bagian lain dari profil bergulir juga dimungkinkan. Sebagai contoh, penampang dua saluran (Gbr. Di Atas) cocok untuk elemen yang merasakan momen lentur dari beban lokal.

Bagian rasional untuk gulungan adalah bagian tubular (lihat di atas), yang memiliki jari-jari inersia yang sama di semua arah.

Elemen tubular yang terkompresi membutuhkan baja yang jauh lebih sedikit karena daya tahannya yang tinggi, yang membuatnya sangat tepat untuk menggunakannya saat menggunakan baja dengan kekuatan yang lebih tinggi dan lebih tinggi (di sini penghematan baja bisa mencapai 25%). Ketika menyegel rongga internal elemen pipa kurang rentan terhadap korosi. Terbatasnya penggunaan rangka pipa karena kelangkaan dan biayanya yang tinggi. Profil las busur tertutup persegi atau persegi panjang (gbr. Di atas) memiliki sifat yang mirip dengan bagian tubular.

Kancing dari bagian-T dari dua strip (Gbr. Di atas) diperoleh dengan menggunakan pengelasan otomatis. Dalam elemen seperti itu tidak ada celah sempit yang tidak dapat diakses untuk inspeksi, pembersihan dan pengecatan; ini meningkatkan ketahanan terhadap korosi dan menyederhanakan perawatan. Kerugian dari bagian-T harus mencakup peningkatan intensitas tenaga kerja manufaktur (dibandingkan dengan bagian dari sudut bergulir) dan melengkung selama pengelasan.

Pemilihan bagian dimulai setelah menentukan upaya desain di batang gulungan dan memutuskan jenis bagian. Sebelum itu, perlu untuk memilih ketebalan gusset, dengan bantuan mereka membentuk simpul rangka. Ketebalan gusset ditentukan tergantung pada nilai kekuatan terbesar di batang kisi, dan biasanya diasumsikan sama untuk seluruh rangka. Di tambak bentang besar, diizinkan menggunakan celah dua ketebalan (dengan selisih 2 mm) - untuk mengencangkan penahan penyangga dan untuk mengencangkan penyangga dan rak lainnya. Ketebalan gusset yang disarankan diberikan dalam tabel di bawah ini.

Ketebalan gusset tergantung pada upaya desain

Untuk memilih bagian dari elemen sabuk terjepit, perlu diketahui panjangnya yang dihitung (dikurangi). Elemen-elemen rangka tersebut dapat menonjol (kehilangan stabilitas) baik dalam bidang maupun dari bidang rangka. Deformasi yang mungkin dari sabuk atas yang dikompresi dalam bidang rangka sama dengan jarak antara node, yaitu, panjang panel adalah l X = lm (Gambar di atas), dan dari bidang rangka, saya adalah jarak antara titik-titik sabuk yang ditetapkan dari perpindahan di horizontal. arah. Gangguan antara gulungan, balok utama, atau tepi pelat beton bertulang akan mencegah pergeseran semacam itu. Oleh karena itu, dengan tidak adanya lentera, l y = l m, dan di bawah lentera, l y = 2l m (lihat gambar di bawah). Jika yoyas terkompresi dari rangka tidak diikat dari bidangnya tidak di setiap node, tetapi melalui simpul dan upaya di panel yang berdekatan dari sabuk tidak sama (N 2\u003e N 1), maka stabilitas sabuk dari bidang rangka di daerah ini diperiksa oleh kekuatan yang lebih besar N 2 pada estimasi panjang:

aku = 1 (0,75 + 0,25N 1 / N 2),

di mana l 1 - jarak antara node, ikatan tidak tetap (Gbr. di bawah).

Demikian pula, panjang yang dihitung ditentukan untuk diagonal dalam rangka dengan kisi terikat dan dalam gulungan ikatan transversal katup hidroteknis (Gbr. Di bawah).

Untuk penyangga penyangga, yang dapat dilihat sebagai kelanjutan dari sabuk atas, panjang yang dihitung pada bidang dan dari bidang rangka diasumsikan sama dan sama dengan panjang geometriknya. Demikian pula dengan perkiraan panjang kolom dukungan.

Perkiraan panjang kawat-kawat antara yang dikompresi dan rak-rak pada bidang rangka ditentukan dengan mempertimbangkan penjepitan parsial dari ujung-ujungnya, yang disebabkan oleh kekakuan gusset dari sisi sabuk yang diregangkan. Di sini disatukan oleh beberapa batang yang diregangkan, mencegah lengkungan bevel pada bidang rangka. Mengingat panjang diagonal di bidang pertanian

di mana l adalah panjang geometrik (jarak antar node).

Perkiraan panjang elemen pertanian

a - ikat pinggang pada bidang rangka rangka; b - sama, dari bidang pertanian; c, d - diagram untuk menentukan panjang yang dihitung dari elemen rangka dengan berbagai upaya sepanjangnya; 1 - pelat penutup; 2 - gulungan rangka; 3 - spacer

Dari bidang rangka, panjang dihitung dari kawat gigi dan rak menengah yang diperas sama dengan panjang geometri mereka l.

Pemilihan penampang batang truss terkompresi dimulai dengan tujuan awal fleksibilitas λ, yang agak kurang dari yang diizinkan.

• diperlukan luas penampang batang:

A = N / φR y γ c

di mana γ c - koefisien kondisi kerja;

• radius inersia yang dibutuhkan:

Mengetahui area dan jari-jari inersia, sesuai dengan sudut pengurutan, sudut kaliber yang sesuai atau profil bergulir lainnya dipilih. Harus diingat bahwa penurunan salah satu dari nilai yang diperlukan (A atau i) harus dikompensasikan dengan peningkatan yang kedua.

Bagian yang dipilih diperiksa dengan pendahuluan, jika perlu, dari koefisien kondisi kerja yang sesuai γ c. Dengan stok voltase yang besar atau pemilihan voltase harus diulang.

Dalam rangka atap, fleksibilitas sabuk terkompresi dari bidang rangka selama pemasangan tidak boleh melebihi [λ ym] = 220. Namun, panjang yang dihitung l ym dalam kasus ini cukup besar: sama dengan jarak antara kawat gigi tautan, yaitu 12 m (atau 15 m di lahan pertanian dengan rentang 30 m). Oleh karena itu, perlu untuk memeriksa fleksibilitas sabuk selama kompresi:

λ = l ym i y<[λ ym ]

Di katup gerbang hidrolik untuk Elemen Tautan, merek pengelasan sering digunakan (gambar di atas), biasanya dari dua strip dari penampang yang sama. Pemilihan potongan melintang dari merek yang dilas tersebut diproduksi relatif terhadap sumbu yy (karena iy< i x), используя коэффициент формы k f = i y /b f ≈0,21. Следовательно, определив по формуле выше i y , можно найти

Namun dalam merek dua pita yang dilas

dimana t adalah ketebalan strip. Oleh karena itu diperlukan ketebalan strip

Lembaran tipis harus digunakan (bf / t = h ef / t = 15-20), tetapi perlu untuk memastikan stabilitas lokal dari cahaya bebas (dinding). Hal ini dicapai jika rasio ketinggian dinding merek yang dihitung terhadap ketebalan t tidak melebihi nilai yang ditentukan oleh formula.

h ef / t = 0,44 + 0,088λ√E / R y

Rumus di atas berlaku untuk elemen bagian-T dengan fleksibilitas bersyarat λ = 0,8-4. Pada nilai λ< 0,8 или λ >  4 dalam rumus di atas, Anda harus mengambil λ = 0,8 atau λ = 4.

Bagian yang dipilih dari merek yang dilas, dengan mempertimbangkan koefisien kondisi kerja γ c, pada saat yang sama untuk menentukan fleksibilitas aktual λ y menemukan nilai tepat dari jari-jari inersia:

di mana I y - momen inersia dari merek yang dilas relatif terhadap sumbu yy.

Beberapa batang terkompresi dari rangka pertanian ringan mungkin memiliki tekanan yang dapat diabaikan dan, oleh karena itu, tekanan yang sangat kecil. Dalam kasus seperti itu, pemilihan penampang dilakukan sesuai dengan fleksibilitas maksimum yang diijinkan [λ] dan hanya jari-jari inersia yang diperlukan yang ditentukan.

sesuai dengan mana penampang area dengan area terkecil dipilih dalam bermacam-macam (atau, sesuai dengan rumus di atas, tentukan ff = h ef untuk merek yang dilas, dan kemudian, dengan menggunakan rumus di atas, ketebalan strip yang diperlukan, menghitung fleksibilitas kondisional λ dari aktual λ = [λ]).

Area penampang yang diperlukan dari batang yang diregang dilas oleh fer-kita ditentukan oleh rumus

Potongan melintang dipilih untuk area ini, yang kemudian diperiksa kelenturannya: λ = l ef / i< [λ] — допускаемой гибкости для растянутых элементов. Расчетную длину растянутых элементов принимают, как и для сжатых.

Ketika memilih bagian batang truss, kita harus ingat bahwa ukuran terkecil dari elemen tergantung pada tujuan struktur dan ditetapkan dalam kondisi teknis dan instruksi yang relevan.

Misalnya, ketebalan elemen dalam struktur pendukung  bangunan dan struktur produksi harus minimal 4 mm, di rangka atap sudut terkecil sama dengan rak yang dapat digunakan adalah 50x5 mm. Baja lembaran dengan ketebalan kurang dari 6 mm, sudut rak sama dengan bagian kurang dari 63x6 mm, dan baja strip dengan lebar kurang dari 60 mm tidak diperbolehkan dalam struktur hidrolik.

Hasil pemilihan bagian harus diringkas dalam tabel di bawah ini (sampel).

Setelah pemilihan bagian sabuk dan kisi untuk mengurangi jumlah profil yang dipesan dan memfasilitasi kepegawaian, mereka menyatukan bagian sehingga jumlah profil yang akan membuat rangka tidak lebih dari 4-6, tergantung pada rentang rangka dan tujuannya ( “Bagian yang diterima” (lihat tabel di bawah).

Tabel pemilihan bagian batang truss

Saat memilih bagian, diinginkan untuk memperhitungkan kemungkinan nyata untuk memperoleh profil tertentu oleh pabrikan dan untuk tujuan ini menggunakan varietas tereduksi yang direkomendasikan.

Panjangnya elemen penyusun  dari sudut perlu untuk membuat gasket yang memungkinkan sudut untuk bekerja sama sebagai satu bagian. Jarak antara gasket tidak boleh lebih dari 40i 1 dalam elemen terkompresi dan 80i 1 dalam elemen yang diregangkan, di mana i 1 adalah jari-jari inersia sudut sehubungan dengan sumbu yang sejajar dengan sumbu yy (lihat gambar di atas). Jumlah gasket di sepanjang batang yang dikompresi harus setidaknya dua. Ketebalan gasket sama dengan ketebalan gusset. Lebar paking diasumsikan 1/2 - 2/3 dari lebar sudut b, tetapi tidak kurang dari 60 mm, dan panjangnya - b + 20 mm. Gasket terhubung ke lasan sudut, kaki jahitan kf ditentukan minimal, tergantung pada ketebalan elemen yang akan disambung.

Salah satu desain yang paling umum dalam industri konstruksi adalah pertanian. Kebun, sebagai suatu peraturan, bertindak sebagai elemen bingkai pelapis, dapat berupa baja, beton bertulang, kayu, dll. solusi konstruktif  struktur rangka disajikan secara seri. Misalnya, seri 1.460.3-14 tentang tambak tipe “molodechno” atau 1.460.2-10_88 “tambak dari sudut berpasangan”. Perhitungan peternakan, meskipun bukan tugas yang paling sulit, bagaimanapun, sangat bertanggung jawab, Anda tidak boleh melewatkan hal-hal sepele, karena peternakan adalah yang utama elemen pembawa  penutup. Dalam artikel ini kami akan mempertimbangkan perhitungan rangka baja  dari profil dilas bengkok di PC SCAD.

Ladang - elemen bingkai, daya dukung beban  yang sedikit tergantung pada deformasi sisa struktur. Namun, yang paling akurat adalah perhitungan dalam bingkai, atau seluruh bangunan, misalnya, beban angin memiliki efek pada upaya elemen-elemen pertanian.

Membuat model untuk menghitung rangka baja dapat dilakukan dengan berbagai cara: menggunakan elemen hingga batang (di SCAD PC), menggunakan templat bawaan, menggunakan kemampuan impor gambar dxf. Semua metode perhitungan baik dengan caranya sendiri, yang utama adalah mengamati konvergensi elemen.

Jadi, misalkan kita telah membuat model untuk menghitung rangka baja menggunakan templat. Karakteristik berikut telah dipilih untuk perhitungan rangka baja:

Jika Anda menggunakan templat untuk perhitungan dalam PC SCAD, maka periksa jenis elemen hingga, secara default ia ditetapkan ke nomor 4 - elemen rangka. Koneksi elemen-elemen tersebut secara otomatis dibuat oleh engsel. Saya bukan pendukung elemen seperti itu, jadi saya segera menerjemahkannya ke dalam tipe elemen hingga ke-5 - elemen hingga core universal (perintah untuk mengubah tipe elemen hingga di SCAD PC terletak di tab “penugasan”). Koneksi engsel dalam hal ini diatur secara manual.

Setelah rangka dipasang pada skema, pada PC SCAD perlu menetapkan karakteristik kaku untuk semua elemen, misalnya sabuk - 140x7, penopang pendukung - 120x5, sisa grille - 100x4 (ini dapat dilakukan menggunakan tombol yang sesuai pada tab penugasan).

Selanjutnya, atur beban di SCAD PC. Beban diatur baik terkonsentrasi (pelapis berusuk, girder), atau didistribusikan secara merata (pelapis lembaran profil, panel sandwich). Di sini juga penting untuk memisahkan muatan, dan tidak mengumpulkannya dalam satu arti: muatan harus dilipat menurut aturan kombinasi “Beban dan Dampak” JV. Dalam contoh kami menghitung rangka baja di SCAD PC, saya akan mengatur beban berat sendiri (secara otomatis), bahan atap  pelapis (50kg / m2), beban salju  (180 kg / m2). Beban akan diterapkan secara merata, jangan lupa tentang lebar aplikasi beban (misalnya, 4 m). Pemuatan harus dikemas dalam DCS dengan koefisien yang sesuai.

Kami sekarang beralih ke binding di SCAD PC. Gulungan dipasang pada pilar berengsel, tugas dengan bingkai atau dengan seluruh skema perlu menambahkan engsel, dalam tugas dengan peternakan terpisah - untuk membangun koneksi yang tepat. Pastikan untuk meletakkan sambungan tetap di pesawat di salah satu ujung rangka dan bergerak di sisi lain, jika tidak kita akan mendapatkan kompresi di akord bawah:

Juga, ketika menetapkan tautan dalam tugas dengan tambak terisolasi, Anda perlu menempatkan tautan, misalnya, di simpul atas tambak di atas kolom dari pesawat dan keluar dari pesawat (dalam tugas spasial, elemen tautan atau lari memainkan peran ini).

Setelah menganalisis kekuatan dan deformasi yang diperoleh dalam skema, kami melanjutkan ke desain elemen menggunakan algoritma untuk menghitung rangka baja. Di sini, SCAD PC menawarkan pilihan dua cara untuk menetapkan fitur desain (penetapan panjang terhitung, parameter fleksibilitas): tujuan elemen struktural dan penugasan kelompok elemen struktural. Metode pertama menganggap rantai elemen hingga sebagai elemen tak terpisahkan yang tak terpisahkan, metode kedua akan secara langsung mempertimbangkan setiap elemen akhir saat menetapkan koefisien panjang yang dihitung. Saya akan segera mengatakan bahwa kedua metode itu baik dengan caranya sendiri, tetapi lebih sering saya menggunakan metode kedua (saya tidak menggunakan yang pertama karena kesusahan), dan kami akan menggunakannya. Dalam paragraf 10 SP 16.13330.2011 "Struktur baja" nilai-nilai koefisien desain untuk semua elemen rangka dicat. Menurut Tabel 24 dari Joint Ventures Struktur Baja, untuk menghitung rangka baja, tentukan koefisien panjang yang dihitung dari setiap panel sabuk atas pada bidang - 1, penopang pendukung - 1, gril - 0,9. Nilai-nilai dari bidang akan tergantung pada pengaturan elemen ikat dan berjalan, untuk sabuk atas saat memasang, misalnya, berjalan di setiap simpul rangka juga 1, penopang dukungan adalah 2 (dalam kasus ketika elemen penopang membagi penjepit menjadi 2 bagian yang sama), sisanya kisi - 0,9 (sesuai dengan Struktur Baja JV). Koefisien estimasi panjang sabuk yang lebih rendah dalam kasus kami, Anda tidak perlu menginstal, karena ia dengan segala kombinasi upaya akan ditarik. Namun, saya merekomendasikan untuk menetapkan semua koefisien yang sama seperti untuk sabuk terkompresi, karena garis besar sabuk pertanian, berbagai kombinasi kekuatan dalam kasus yang jarang dapat menyebabkan kompresi, dan kemudian insinyur berisiko tidak melakukan pemeriksaan stabilitas yang sangat penting. Namun, jika kombinasi diregangkan untuk semua, maka perhitungan sabuk atas dari rangka baja tidak diikuti untuk stabilitas, bagian akan dipilih hanya oleh gaya tarik longitudinal.

Saat menetapkan parameter desain, kami fokus pada sumbu lokal. Hasil perhitungan struktur baja di PC SCAD adalah rasio penggunaan bagian. Di pertanian kami ternyata seperti ini:

Koefisien yang lebih akurat dapat dilihat menggunakan menu informasi elemen, bagian “faktor baja”. Misalnya, untuk penyangga dukungan, saya menerima koefisien berikut:

Jika tidak ada fitur desain, maka kemungkinan besar insinyur akan memutuskan untuk mengoptimalkan bagian dengan mengatur bagian tersebut, tingkat pemanfaatan yang akan lebih dekat dengan 1.

Sebagai kesimpulan, saya ingin berbicara tentang momen-momen dalam elemen-elemen rangka ketika menghitung dalam SCAD PC: jika Anda melakukan perhitungan rangka baja tanpa memasang engsel, maka tentu saja muncul. Namun, saya yakin ini bukan kesalahan. Jadi, untuk gulungan dari profil yang dilas harus ada pemeriksaan stabilitas sabuk di tempat persimpangan kisi dengan sabuk. Dalam Lampiran L.2 dari Struktur Baja JV, rumus untuk perhitungan dijelaskan, di masing-masing (rumus tergantung pada jenis perakitan: satu diagonal, dua diameter, dll.) Ada nilai momen:

Ini berarti bahwa momen dalam simpul hadir, dan tidak memperhitungkannya adalah salah.

Kesimpulan: dalam artikel kami, kami mempertimbangkan fitur yang paling penting ketika menghitung rangka baja dari profil tikungan-las di SCAD PC. Pada pandangan pertama, akan terlihat bahwa perhitungan yang sangat mudah dari rangka baja di PC SCAD memiliki sejumlah kesulitan, dan oleh karena itu perlu sangat berhati-hati dengan perhitungan seperti itu.