Kako izračunati dužinu podupirača. Proračun drvenih elemenata premaza: letvice i rešetke

1. Izračun noseći elementi  cover

Rafterske noge se računaju kao slobodno-položene grede na dva oslonca sa kosom osi. Opterećenje na rogovačkoj nozi prikuplja se iz teretnog prostora, čija je širina jednaka razmaku između nogu rogova. Izračunato privremeno opterećenje q treba biti smješteno u dvije komponente: normalne na osi rafternog stopala i paralelne s ovom osi.

2.1.1. Kalkulacije za kalkulacije

Prihvatamo lajsnu ploča poprečnog presjeka od 50´50 mm (r = 5.0 kN / m), postavljene u koracima od 250 mm. Drvo je bora. Stepenica 0,9 m. Nagib krova 35 0.

Proračun sanduka ispod krova vrši se na dva načina:

a) Vlastita težina krova i snijega (na temelju čvrstoće i otklona).

b) sopstvenu težinu krova i koncentrisano opterećenje.

Polazna linija:

1. Prihvatamo šipke 2. razreda sa izračunatom otpornošću R  u= 13 MPa  i modul elastičnosti E = 1´ 10 4 MPa.

2. Radni uslovi B2 (u normalnoj zoni), m  u=1 ; m  n=1,2   za instalacijsko opterećenje pri savijanju.

3. Koeficijent pouzdanosti po namjeni g   n=0,95 .

4. Gustina drveta r = 500 kg / m 3.

5. Faktor pouzdanosti za opterećenje težine pocinčanog čelika g   f=1,05 ; od težine šipki g   f=1,1 .

6. Normativna težina snježnog pokrivača na 1 m 2 horizontalne projekcije zemljine površine S 0 = 2400 N / m 2.

Dizajn sheme obreshetki

Tabela 2.1

Skupljanje tereta na 1m.p. letvice, kN / m

gdje S 0 — standardna vrijednost  težina snijega na 1 m 2 vodoravno

površina zemlje, uzeta na stol. 4, za IV snježni zrak

ona S 0   = 2.4 kPa;

m  - faktor konverzije od težine snežnog pokrivača zemlje do

snow load  za pokriće preuzeto u skladu sa tačkama 5.3 - 5.6.

Kada se snop opterećuje ravnomjerno raspoređenim teretom vlastite težine i snijega, najveći moment savijanja je:

  Kn m

Kod uglova nagiba krova a10 ° uzeti u obzir da je vlastita težina krova i letvica ravnomjerno raspoređena po površini (nagibu) krova, a snijeg - na njegovoj horizontalnoj projekciji:

M x = M cos a = 0.076 cos 29 0 = 0.066 kN´m

M y = M sin a = 0.076 sin 29 0 = 0.036 kNm

Trenutak otpora:

  vidi

  vidi

Snaga barova obreshetki provjerava s obzirom na kosi zavoj po formuli:

,

gdje M x  i M y  - komponente izračunatog momenta savijanja u odnosu na glavne ose X i Y.

R y= 13 MPa

g  n=0,95

,

Trenutak inercije šipke određuje se po formuli:

  cm 4

  cm 4

Skretanje u ravnini okomitoj na nagib:

m

Skretanje u ravnini paralelnoj s nagibom:

  m,

gdje E = 10 10 Pa  - modul elastičnosti drva duž vlakana.

Potpuno otklanjanje:

  = m

Provjera otklona:

gdje je = maksimalno dozvoljeni relativni progib, određen tabelom. 16

Kada je snop opterećen vlastitom težinom i koncentriranim opterećenjem, najveći moment u rasponu je jednak:

Provjerite jačinu normalnih sekcija:

gdje R y= 13 MPa  - izračunata otpornost drveta na savijanje.

g  n=0,95   - faktor pouzdanosti za predviđenu namjenu.

Uvjeti za prvu i drugu kombinaciju su ispunjeni, stoga prihvatamo dio letvice b´h = 0.05´0.05 sa korakom od 250 mm.

2.1.2. Izračunavanje kraternih nogu

Izračunajte nagnute splavove neravnih šipki s jednim redom srednjih nosača pod krovom cinka. cr. gvožđe Osnova krova je sanduk šipki u presjeku od 50 50 mm u koracima   = 0,25 m. Stepenice noge   = 1.0 m. Materijal za sve drvene elemente - bor 2. razreda. Uslovi rada - B2.

Građevinsko područje - Vologda.

Dizajn shema rešetke

Rešetkaste šipke se postavljaju na noge splavara, koje su niže

krajevi se temelje na energetskim pločama (100 100), postavljenim na unutrašnjem rubu vanjskih zidova. U grebenskom čvoru, rogovi se pričvršćuju sa dvije daske. Da bi se nadoknadilo širenje, noge se izvlače zajedno sa zatvaračem - dvije dvostruke ploče. Ugao krova 29 0.

Sakupljamo opterećenja na 1 m 2 nagnute površine premaza, podaci se unose u tablicu 2.2.

Tabela 2.2
Skupljanje tereta na 1m.p. podnožje, kN / m

gdje S 0   - standardna vrijednost težine snježnog pokrivača na 1 m 2 horizontalne površine zemlje, uzeta prema tabeli. SNiP 4, za četvrti sneg S 0   = 2.4 kPa;

m  - koeficijent prenosa od težine snježnog pokrivača zemlje do opterećenja snijega na premaz, uzetih prema odredbama 5.3 - 5.6.

Napravimo statički proračun nožice rešetke kao snop dvostrukog raspona opterećenog ravnomjerno raspoređenim opterećenjem. Opasan poprečni presek nožice je poprečni presjek na srednjem nosaču.

Trenutak savijanja u ovom odjeljku:

Vertikalni pritisak u tački C, koji je jednak desnoj reakciji oslanjanja na dva raspona snopa, je:

  = 0,265 kN

Kod simetričnog opterećenja obje rampe, vertikalni pritisak u točki C udvostručuje: kN.

Proširivanjem ovog pritiska u smjeru krakova nosača, nalazimo silu sabijanja u gornjem dijelu podnožja nosača:

  kN

Collectionopterećenja

Ranije smo za određivanje opterećenja definirali presjek splavi 75x225 mm. Konstantno opterećenje na rogovačkoj nozi se izračunava u tabeli. 3.2.

Tabela 3.2 Procjena konstantno opterećenje na splavi, kPa

Procijenjeno maksimalno opterećenje rafternog stopala (kombinacija konstantnog plus snijega)

Geometrijska shema splavara

Šeme za proračun nogu nosača prikazane su na sl. 3.2. Širina koridora u osi = 3,4 m razmaka između uzdužnih osovina vanjskog i unutarnjeg zida.

Razmak između osi Mauerlata i ležećeg smjera s osi (

= 0,2 m) m Postavite naramenicu pod uglom β = 45 ° (nagib i = 1). Krov splavi je jednak nagibu krova i 1 = i = 1/3 = 0,333.

Da biste odredili dimenzije potrebne za proračun, možete nacrtati geometrijsku shemu rogova za mjerenje i mjerenje udaljenosti pomoću ravnila. Ako su mauerlat i lezh na istom nivou, rasponi rogova mogu se odrediti formulama

Visina čvorova h 1 = i 1 l  1 = 0,333 * 4,35 = 1,45 m; h 2: = i 1 l= 0,333 * 5,8 = 1,933 m. Oznaka visine: poprečni pregib se kreće do 0,35 m ispod točke ukrštanja osi grede i postolja h = h 2 - 0,35 (m) = 1,933 -0,35 = 1,583 m.

Napor u podnožju i vijak

Krovna noga djeluje kao neprekidna greda s tri raspona. Kretanje nosača može promijeniti trenutke oslanjanja u kontinuiranim gredama. Ako pretpostavimo da je od slijeganja oslonca, moment savijanja na njemu postao jednak nuli, onda možemo uslovno izrezati šarku na mjesto nulte točke (iznad nosača). Da bismo izračunali stopalo sa određenom granicom sigurnosti, smatramo da je smanjivanje opterećenja smanjilo referentni moment savijanja preko njega na nulu. Tada će projektna šema stopala odgovarati fig. 3.2, c.

Savijanje trenutak u rešetki

Za određivanje potiska u vijku (zatezanje), pretpostavljamo da su oslonci ulegnuti na takav način da je referentni moment preko potpornja jednak M 1 i iznad stala, znam. Konvencionalno, zakrećemo šarke na mjesta nulih trenutaka i smatramo da je srednji dio rogova trokraki luk l  cp = 3,4 m. Potisak u takvom luku je jednak

Vertikalna komponenta reakcije podupirača

Korištenje kruga od sl. 3.2.d, definišemo silu u zagradi

Sl. 3.2. Sheme za izračunavanje rogova

presjek poklopac na tavanu; b - šema za određivanje procenjene dužine nosača nosača; u - shema naselja splavarskog stopala; g - shema za određivanje potiska u krmenici; l - također za shemu s jednim uzdužnim zidom; 1 - mauerlat; 2 - ležeći; 3 - trčanje; 4 - truss foot; 5-rack; 6 - podupirač; 7 - vijak (zatezanje); 8 - podupirač; 9, 10-otporne šipke; 11 - ždrebica; 12 - jastučić.

Proračun normalne čvrstoće stopalasekcije

Potreban otpor na pokretanje

By appl. M uzeti širinu podnožja nosača b = 5 cm i pronađite željenu visinu sekcije

By appl. M uzmite ploču od 5x20 cm

Nema potrebe provjeravati otklone stopala, jer se nalazi u sobi s ograničenim pristupom ljudi.

Obračun zajedničkih pločatruss foot.

Budući da je dužina nosača više od 6,5 m, potrebno je izvesti ga iz dvije ploče sa spojem u preklopu. Postavite središte zgloba na mjesto ležaja na potpornju. Tada je moment savijanja u spoju s povlačenjem potpornja M 1 = 378,4 kN * cm.

Spoj se izračunava na sličan način kao i spoj kretanja. Uzmite dužinu preklapanja l  nahl = 1.5 m = 150cm, čavli promjera d= 4 mm = 0,4 cm i dužine l guv = 100 mm.

Udaljenost između osa zglobova noktiju

150 -3 * 15 * 0.4 = 132 cm.

Napor je uočen prikovan

Q = Mop / Z = 378,4 / 132 = 3,29 kN.

Procijenjena dužina prignječenja nokta, uzimajući u obzir normaliziranu rubnu pukotinu između ploča δ W = 2 mm s debljinom ploče δ D = 5,0 cm i duljinom vrha nokta l, 5d

i p = l  gv -δ d-δ sh-l, 5d = 100-50-2-1,5 * 4 = 47,4 mm = 4; 74 cm

U izračunu priključka grijanja (čavla):

- debljina tanjeg elementa a= a str =4,74 cm;

- debljina debljeg elementa c = δ d = 5,0 cm.

Nađi vezu a / c =4,74/5,0 = 0,948

By appl. T, nalazimo koeficijent k n = 0,36 kN / cm2.

Nađite nosivost jednog šava jednog čavla iz uvjeta:

- kolaps u debljem elementu

= 0.35 * 5 * 0.4 * 1 * 1 / 0.95 = 0.737 kN

- mrvljenje u tanji element

= 0,36 * 4,74 * 0,4 * 1 * 1 / 0,95 = 0,718 kN

- savijati nokte

= (2,5* 0,4 2 + 0,01* 4,74 2)

/ 0,95 = 0,674 kN

- ali ne više od kN

Od četiri vrijednosti birajte najmanji T =0.658 kN.

Pronađite potreban broj noktiju n guv ≥ Q/ T =2,867/0,674=4,254.

Prihvati n guv = 5.

Provjerite mogućnost postavljanja pet noktiju u jednom redu. Razmak između čavala na drvenim vlaknima S 2 = 4d = 4 * 0.4 = 1.6 cm Udaljenost od ekstremnog čavla do uzdužnog ruba ploče S 3 = 4d = 4 * 0.4 = 1.6 cm.

Visina podnožja nosača h = 20 cm

4S 2 + 2S3 = 4 * 1.6 + 2 * 1.6 = 9.6 cm<20 см. Устанавливаем гвозди в один ряд.

Proračun vijka za povezivanje čvorova s ​​podupiračem

Prema asortimanu (adj. M) uzimamo vijak sa dvije ploče bxh = 5x15 cm svaki. Sila u spoju je relativno velika (H = 12, kN) i može zahtijevati ugradnju velikog broja čavala na gradilištu. Da bi se smanjila složenost ugradnje premaznog dizajna vijčanog vijka sa rogovačkom nogom. Prihvatite vijke promjera d = 12 mm = 1,2 cm.

U podnožju nosača, iskopati (vijci) drobiti drvo pod kutom prema vlaknima α = 18,7 0. By appl. U nađemo odgovarajući kut α = 18,7 0 koeficijent k α = 0,95.

U proračunu mesinganog spoja, debljina srednjeg elementa jednaka je širini splavarske noge sa = 5 cm, a debljina vanjskog elementa - širina poprečne grede a =5 vidi

Odrediti nosivost jednog šava jednog Nagela iz uslova:

- mrvljenje u srednjem elementu

= 0,5 * 5 * 1,2 * 0,95 * 1 * 1 / 0,95 = 3,00 kN

- gnječenje u ekstremni element

= 0,8 * 5 * 1,2 * 1 * 1 / 0,95 = 5,05 kN;

- Nagel bend = (l, 8 * 1.2 2 + 0.02 * 5 2)

/ 0,95 = 3,17 kN

- ali ne više od kN

Iz četiri vrijednosti odaberite najmanji T = 3,00 kN.

Odredite potreban broj tipli (vijaka) kada je broj šavova n W = 2

Uzmite broj vijaka n H = 3.

Nema potrebe za provjerom poprečnog presjeka vijaka zbog čvrstoće, jer ima veliku marginu sigurnosti.

4. BEZBJEDNOST PROSTORNE ČVRSTOĆE I GEOMETRIJSKE NEPOSREDNOSTI ZGRADE

Za izradu tehničkog projekta kuće potrebno je izračunati splavove. Postoji nekoliko opcija za konstrukcije.

Rafterske noge koje se oslanjaju na dva nosača, a nemaju nikakvih dodatnih zaustavljanja, nazivaju se rogovima bez naramenica. Koriste se za jednostruke krovove, čiji je raspon oko 4,5 metara ili za krovove s dva nagiba, čiji je raspon oko 9 metara. Gredni sistem se koristi ili kod prenosa tereta na trup, ili bez prenosa.

Spušteni splavi bez pukotina

Reger, koji radi na zavoju, ne prenosi opterećenje na zidove, ima jedan čvrsto pričvršćen i slobodno rotirajući nosač. Druga podrška je pokretna i slobodno rotira. Tri opcije za montiranje rogova mogu zadovoljiti ove uvjete. Razmotrite detaljno svaku od njih.

Rub gornjeg dijela stopala ili gornje rukohvata treba biti postavljen u vodoravnom položaju. Dovoljno je promijeniti način ležaja na stazi, a splavarska noga će odmah pokazati potisak. Ova kalkulacija podnožja, zbog strogosti uslova za stvaranje gornjeg čvora, obično nije primjenjiva na krovove s dva nagiba. Najčešće se koristi u konstrukciji krovova s ​​jednim krovom, budući da će najmanja netočnost u proizvodnji čvora transformirati shemu neselektivnog u odstojnik. Osim toga, kod krovova sa dvostrukim nagibima, u slučaju da nema potiska na mauerlatu, zbog otklona rogova pod djelovanjem tereta, može doći do uništenja krova sljemena.

Na prvi pogled, ovaj sistem može izgledati nestvarno u performansama. Pošto na donjem delu rogova postoji naglašavanje u mauerlatu, u stvari, sistem treba da vrši pritisak na njega, to jest, horizontalnu silu. Međutim, ne pokazuje opterećenje prostora.

Dakle, u sve tri varijante, uočava se sljedeće pravilo: jedan rub splavi je postavljen na klizni nosač koji vam omogućava da skrenete. Još jedan na zglobu, koji omogućava samo okret. Montažne noge raftera na klizačima se instaliraju pomoću različitih izvedbi. Najčešće se izvode pomoću sidrenih ploča. Moguće je i pričvršćivanje čavlima, vijcima, upotrebom šipki i dasaka. Potrebno je samo pravilno izabrati tip pričvrsnih elemenata koji će spriječiti klizanje splavi u oslonac.

Kako izračunati grede

U procesu izračunavanja strukture trussa, po pravilu, oni usvajaju "idealiziranu" proračunsku shemu. Polazeći od činjenice da će se na krov pritisnuti određeno ujednačeno opterećenje, tj. Jednaka i jednaka sila koja ravnomjerno djeluje duž ravnina rampe. U stvarnosti, ne postoji jednoobrazno opterećenje na svim krovnim padinama. Dakle, vjetar na nekim padinama zahvaća snijeg i udaljava ga od drugih, sunce se topi s nekih padina i ne dopire do drugih, u istoj situaciji sa klizištima. Sve to čini opterećenje na padinama potpuno neravnomjernim, mada izvana to možda nije vidljivo. Međutim, čak i sa nejednako raspoređenim opterećenjem, sve tri gore navedene opcije za montažu nosača ostaju statički stabilne, ali samo pod jednim uvjetom - krutom vezom grebena grebena. U ovom slučaju, nosač je ili podržan kosim splavovima, ili je uveden u zabate zidnih panela četverovodnih krovova. To znači da će konstrukcija rešetke ostati stabilna samo ako je klizački nosač čvrsto fiksiran od mogućeg horizontalnog pomaka.

U slučaju izrade zabatnog krova i oslonca nosača samo na policama, bez oslanjanja na zidove frontova, situacija se pogoršava. U varijantama označenim brojevima 2 i 3, kada se opterećenje smanjuje na bilo kojoj rampi, nasuprot izračunu na suprotnoj padini, krov će se vjerojatno pomaknuti na stranu gdje je opterećenje veće. Već prva varijanta, kada je sam donji deo rafterne noge napravljen sa petom zuba ili sa rubom potporne šipke, dok je gornji deo horizontalnog ruba položen na trčanje, dobro će zadržati neravnomerno opterećenje, samo ako su stalci koji drže grebensku stazu savršeno vertikalni.

Da bi se osigurala stabilnost rogova, u sistem su uključene horizontalne borbe. Ona je beznačajna, ali i dalje povećava otpornost. Zato je na onim mjestima gdje se borba ukršta sa stubovima, ona se fiksira borbom noktiju. Izjava da scrum uvek radi samo na istezanju je fundamentalno pogrešna. Borba je multifunkcionalni element. Dakle, u konstrukciji truss-free trussa, ona ne radi u odsustvu snijega na krovu, ili radi samo u kompresiji, kada se na obroncima pojavi blago ujednačeno opterećenje. Zatezna konstrukcija radi samo kada se povlači ili kada se greben otklanja pod djelovanjem maksimalnog opterećenja. Dakle, scramble je hitni element konstrukcije rešetke, koji ulazi u rad kada je krov obasjan velikom količinom snijega, grebenska greda će biti savijena do maksimalne izračunate vrijednosti ili će doći do neujednačenog neočekivanog slijeganja temelja. Rezultat može biti neujednačeno povlačenje grebena grede i zidova. Dakle, što su manje kontrakcije postavljene, to bolje. Po pravilu, postavljeni su na takvoj visini da ne bi stvarali prepreke pri hodu kroz tavan, odnosno na visini od oko 2 metra.

Ako je u varijantama 2 i 3 donji sklop rogova zamenjen klizačem sa uklanjanjem ivice splavarske noge iza zida, onda će to ojačati strukturu i učiniti je statičkim sa potpuno različitim kombinacijama konstrukcije.

To je takođe dobar način da se poveća stabilnost konstrukcije dovoljno čvrsta sidrišta donjih regala, što će podržati vožnju. Postavljaju se na način rezanja u krevet i fiksiraju se preklapanjem na bilo koji raspoloživi način. Tako se donji nosivi čvor stalka transformiše iz zglobnog u čvor sa krutim stezanjem.

Kako izračunati dužinu rogova ne ovisi o načinu fiksiranja nosača.

Poprečni presjek kontrakcija, zbog razvoja prilično malih naprezanja u njima, ne uzima se u obzir splavara, već prilično konstruktivan. Da bi se smanjila veličina elemenata koji se koriste u konstrukciji konstrukcije rešetke, poprečni presjek pletenice je iste veličine kao i nožica, dok se tanji diskovi mogu koristiti. Kontrakcije su postavljene ili jedna ili obe strane rogova i pričvršćene vijcima ili čavlima. Prilikom računanja poprečnog preseka konstrukcije rešetke, kontrakcije se uopšte ne uzimaju u obzir, kao da ih uopšte nema. Jedini izuzetak je povezivanje kontrakcija na noge raftera. U ovom slučaju, nosivost drva, zbog slabljenja otvora vijka, smanjuje se korištenjem koeficijenta 0,8. Jednostavno rečeno, ako se rupe izbuše u nosačima za montažu borbenih vijaka, tada se izračunati otpor mora uzeti u iznosu od 0,8. Prilikom fiksiranja kontrakcija na rogovima samo borbom noktiju, ne dolazi do slabljenja otpora rogova.

Međutim, potrebno je izračunati broj noktiju. Izračun se vrši na rezu, tj. Na savijanje noktiju. Za izračunatu silu uzmite potisak, koji se javlja kada je hitna pozicija konstrukcije konstrukcije. Jednostavno rečeno, potisak se uvodi u spoj sa čavlima strugača i nožicom za rešetke, što nije prisutno u standardnom radu sistema rešetki.

Statička nestabilnost sistema bez rešetke pojavljuje se samo na tim krovovima gdje nije moguće ugraditi grebensku gredu koja ga štiti od horizontalnog pomaka.

U zgradama sa četverovodnim krovovima i zabatima od kamena ili opeke, ne-udaljeni sistemi raftera su dovoljno stabilni i nema potrebe da se sprovode mjere za osiguranje veće stabilnosti. Međutim, potrebno je instalirati kontrareze kako bi se osigurao neuspjeh struktura. Prilikom ugradnje vijaka ili vijaka kao pričvršćivača, obratite pažnju na promjer rupa za njih. Trebalo bi da bude isto kao i prečnik vijaka ili nešto manji. U slučaju nužde, scrum neće raditi dok se ne odabere razmak između zida rupe i igle.

Imajte na umu da će se u tom procesu dna rogovačkih nogu kretati na udaljenosti od nekoliko milimetara do nekoliko centimetara. To može dovesti do pomaka i pomicanja ploče za napajanje i uništenja nadstrešnica zidova. U slučaju krovnih sistema, kada je mauerlat čvrsto fiksiran, ovaj proces može uzrokovati razdvajanje zidova.

Spacer rafters

Krovna konstrukcija, koja izvodi rad na savijanju i prenosi opterećenje ekspanzije na zidne panele, mora imati najmanje dvije fiksne oslonce.

Da bi se izračunao ovaj tip rešetkastih sistema, u prethodnim planovima donje nosače sa različitim stepenima slobode zamjenjujemo osloncima s jednim stupnjem slobode - zglobom. Za ovo, tamo gde ih nema, šipke za oslanjanje su prikovane za ivice šaraca. U pravilu se koristi šipka čija dužina nije manja od metra, a poprečni presjek je oko 5 do 5 cm, uzimajući u obzir vezu nokta. U drugoj izvedbi, možete urediti podršku u obliku zuba. U prvoj verziji računske sheme, kada su rogovi odmaknuti vodoravno od nosača, gornji krajevi rogova se spajaju sa ili čavlima ili vijkom. Tako se dobija artikulirana podrška.

Kao rezultat toga, dizajnerske šeme ostaju praktično nepromijenjene. Unutrašnje naprezanje savijanja i kompresije ostaju nepromijenjene. Međutim, u prethodnim podrškama pojavljuje se sila ekspanzije. U gornjim čvorovima svakog stopala, suprotno usmeren potisak, koji potiče sa kraja drugog stopala, nestaje. Dakle, to ne uzrokuje mnogo problema.

Rubovi rogova, koji se naslanjaju jedan na drugi ili na neki drugi način, mogu se provjeriti da li su naborani materijali.

U spacer sistemima raftera, svrha borbe je drugačija - u vanrednim situacijama radi kompresijom. Pri tome smanjuje ivicu splavi na zidovima, ali je ne isključuje u potpunosti. Potpuno će je moći ukloniti ako je pričvršćena na samom dnu, između rubova nogu.

Skrećemo vam pažnju na činjenicu da korišćenje ekspanzionih naslonskih krovnih konstrukcija zahteva pažljivo razmatranje uticaja sile ekspanzije na zidove. Da biste smanjili ovaj potisak moguće je ugraditi tvrde i izdržljive sljeme. Potrebno je pokušati povećati krutost trčanja kroz ugradnju regala, konzolnih greda ili podupirača, ili za izgradnju građevinskog lifta. Ovo se posebno odnosi na kuće od drva, sjeckanih trupaca, laganog betona. Betonske, ciglene i panelne kuće su mnogo lakše tolerirati snagu ekspanzije na zidovima.

Tako je konstrukcija rešetkastih konstrukcija, izvedena u skladu sa varijantom odstojnika, statički stabilna pod različitim kombinacijama opterećenja, ne zahtijeva rigidnu montažu ploče za napajanje na zid. Da bi se zadržalo širenje, zidovi zgrade moraju biti masivni, opremljeni monolitnim armiranobetonskim pojasom po obodu kuće. U slučaju nužde, unutar distancionog sistema, koji radi za kompresiju, scrum neće spasiti situaciju, već samo djelomično smanjiti potisak koji se prenosi na zidove. Upravo zbog toga što - ne bi bilo hitnih slučajeva, potrebno je uzeti u obzir sva opterećenja koja mogu djelovati na krov.

Dakle, bez obzira na oblik krova kuće, cijeli krovni sustav mora biti izračunat tako da zadovoljava uvjete pouzdanosti i čvrstoće. Nije lako napraviti kompletnu analizu strukture konstrukcije. U izračunu drvenih rogova potrebno je uključiti veliki broj različitih parametara, uključujući opružni stup, savijanje, moguće opterećenje. Za pouzdanije raspoređivanje rešetkastih sistema moguće je uspostaviti prikladnije metode pričvršćivanja. Ne bi trebalo da uzima dimenzije rogova, a da ne napravi potpunu analizu njihovih tehničkih i funkcionalnih sposobnosti.

Izračunavanje poprečnog presjeka rogova

Poprečni presjek nosača se odabire uzimajući u obzir njihove dužine i primljeno opterećenje.

Dakle, dužina drveta do 3 metra, odabrana je prečnikom od 10 cm.

Šipka, dužine do 5 metara, - promjera 20 cm.

Šipka, dužine do 7 metara, prečnika do 24 cm.

Kako izračunati grede - primjer

S obzirom na dvoetažnu kuću dimenzija 8 na 10 metara, visina svakog sprata je 3 metra. Odabrani su krovni listovi od azbestnog cementa. Krov je dvostruko nagnut, čija su oslonca postavljena duž središnjeg nosivog zida. Korak za spuštanje 100 cm Potrebno je odabrati dužinu rogova.

Kako izračunati dužinu rogova? Na sledeći način: dužina nosača može biti izabrana na takav način da se na njih mogu polagati tri reda ploča od škriljevca. Tada je potrebna dužina: 1,65 x3 = 4,95 m. Nagib krova u ovom slučaju će biti jednak 27,3 °, visina formiranog trokuta, odnosno tavanskog prostora, iznosi 2,26 metara.