Flexibilitate maximă a țevilor. Flexibilitatea ultimelor tije

Flexibilitate maximă a elementelor de ferme plane de la unghiuri pereche

Tabelul 5

principal » Sistemul Rafter » Flexibilitate maximă a țevilor. Flexibilitatea ultimelor tije

Continuarea articolului.

Așa că am luat schema de proiectare a structurii și am fixat secțiunea, apoi mergem la încărcarea structurii.

Sarcini de intrare.

1. greutatea proprie

Prima sarcină pe care o introducem în calcul este greutatea proprie. Adăugați-o foarte simplu în fila "Loaded"apasam primul buton "Greutate proprie", am stabilit factorul de incluziune de 1.05 (1.05 (vezi SNiP 2.01.07-85 "Load and Impact" tabelul 1 sau SP 20.13330.200 tabelul 7.1) si apasati OK. Nu este nevoie să alegeți elemente - pentru toate elementele schemei masa va fi luată în considerare.

Dacă primiți o eroare "Operație incorectă"atunci lista va arăta elementul pentru care nici o secțiune nu este specificată, adică Pentru acest element, trebuie să specificați secțiunea (este posibil să fi uitat să apăsați Enter când a fost atribuită rigiditatea). Apoi, este necesar să reveniți la scopul secțiunii și să specificați secțiunile pentru aceste elemente (a se vedea partea 1).

"Filtre afișate" apăsați butonul "Încărcări distribuite", și pentru a vedea încărcarea în cifre, faceți clic pe același buton de pe panou "Valori de încărcare". Obțineți această imagine:

Ați putea fi confundat de faptul că valoarea de încărcare este zero, dar doar valoarea este prea mică și nu este afișată. Pentru a afișa valoarea încărcării, mergeți la „Opțiuni“->"Unități de măsură"linia opusă „Forțele“ Apăsați butonul spre dreapta, astfel încât valoarea devine 1,123 (adică cu o precizie de 1 kg). Acum pe schemă vom vedea o încărcătură de 5 kg / m.

Salvați sarcina, pentru aceasta apăsăm butonul "Salvați / adăugați descărcarea" pe panou "Loaded". În meniul care apare, introduceți numele, de exemplu "Greutate proprie". Ne vor întreba "Du-te la următoarea descărcare?" - faceți clic pe Da. Numele încărcăturii ar trebui să reflecte scopul său, pune numărul în față nu este neapărat pentru că programul însuși va atribui un număr în ordinea încărcării.

2. Suprapunerea în greutate

Am calculat deja greutatea suprapunerii în avans (a se vedea partea 1) și acum o întrebăm. pe panou „încărcări»Apăsați butonul "Încărcături nodale". Încărcarea unui singur nod este de 726 kg. Nu uitați că sarcina este specificată în tone, deci în celulă scriem valoarea 0.726 (cu un punct, nu cu o virgulă). Vom scrie această valoare în celula Z cu un semn + (cu sau fără semn), dacă puneți un semn minus, sarcina va fi îndreptată în sus, nu atingeți celelalte câmpuri. Faceți clic pe OK, selectați nodurile de la 8 la 12 și apăsați Enter.

Pentru a controla încărcarea pe panou "Filtre afișate" apăsați butonul "Încărcături nodale" și vedeți valoarea și direcția sarcinii.

Acum vom adăuga o încărcătură de 426 kg în nodurile de suport (deși nu va afecta calculul structurii, dar nu ar trebui să uităm despre aceasta la calcularea cadrului). Din nou, faceți clic pe butonul "Nodal loads", în câmpul Z introduceți 0.426, OK, selectați nodul 7 și 13 și apăsați Enter. Se pare că această imagine:

De asemenea, am calculat încărcătura de zăpadă din prima parte a articolului. Încărcarea este similară încărcării din greutatea suprapunerii - încărcările sunt concentrate în noduri și sunt egale cu 3.84 tone. Vreau să rețin că sarcina de zăpadă trebuie calculată, dar nu este standard (sarcina zăpadă calculată este egală cu reglementareînmulțită cu factorul de siguranță a sarcinii, a se vedea SNiP "Încărcături și impact"secțiune "Încărcături de zăpadă").

Apăsăm butonul "Încărcături nodale", în câmpul Z, introduceți numărul 3.84 t, selectați nodurile de la 2 la 12, apăsați Enter. Apoi apăsăm din nou butonul "Nodal loads", în câmpul Z introducem numărul 1.92 tone, selectăm nodurile cu 7 și 13, apăsăm Enter.

4. Greutatea echipamentului suspendat

De asemenea, nu este nimic greu de încărcat structura din greutatea echipamentului suspendat (aici se referă la stabilirea comunicațiilor în spațiul ferastrativ, nu avem macara macaraua, în cazul prezenței sale trebuie luată în considerare oarecum diferit decât în metoda descrisă aici).

Apăsăm butonul "Încărcături nodale", în câmpul Z, introduceți numărul 1.8 t, selectați nodurile de la 1 la 6, apăsați Enter.

Apoi, trebuie să verificăm schema, pentru această filă « managementul » apăsați butonul « Controlul rapid al circuitului original " , bifați toate și faceți clic pe OK. Trebuie să primească un mesaj « Nu au fost găsite erori. " .

Acum avem un model aproape complet pentru calcul. Încă mai trebuie să creăm combinații de eforturi de proiectare "sau abreviată RSU.

Combinații de eforturi calculate (DCS)

Plecăm în arborele proiectului (în fila „Managementul»Apăsați butonul "Du-te la ecranul de management al proiectului"). Apoi, deschideți fila "Date brute speciale" — > "Combinații de eforturi calculate (noi)".

În această fereastră, pentru sarcini date, determinăm tipul de încărcare și tipul de încărcare. Aceste date pot fi găsite în SNiP "Încărcături și impact" secțiune "Clasificarea încărcăturilor".

Greutatea proprie este tipul de încărcare -;

Greutatea suprapusă - de asemenea greutatea structurilor metalice;

Încărcarea zăpezii poate fi atât încărcare pe termen scurt, cât și pe termen lung, dar dacă puneți o sarcină pe termen lung, aceasta va fi luată în considerare cu un factor de 0,5 și trebuie să luăm sarcina maximă, deci setăm tipul de încărcare pentru ea pe termen scurttip de încărcare - Suprafețe de zăpadă zăpadă V și IV;

Ponderea echipamentelor fixe este încărcături lungi, dar dacă DCS va fi luat în considerare în conformitate cu SNiP 2.01.07-85, atunci sarcina de zăpadă în combinații va fi cu un factor de 0,9, adică coeficientul de fiabilitate va fi egal cu 1,4 * 0,9 = 1,26 pentru zăpadă și 1,05 * 0,95 = 1 pentru greutatea echipamentului. În SP 20.13330.2011 în acest exemplu de realizare, coeficienții vor fi egali cu unul, adică încărcarea zăpezii va avea un factor de siguranță de 1,4, pe termen lung 1,05. Astfel, noua societate mixtă impune în acest caz cerințe mai stricte. Vă sfătuiesc când luați în considerare calculul puterii clădirilor încărcare de zăpadă cu un factor de 1,4 (adică, fără reducere). Pentru a face acest lucru, în câmpul standard, puteți pune fie o bifă în fața SP 20.13330.2011, fie luați în considerare greutatea echipamentului staționar ca o sarcină constantă.

Salvați DCS apăsând butonul OK.

calcul

Acum putem efectua calculul fermei. În fila „Calcul“ alege "Linear". Parametrii de calcul nu se modifică, faceți clic pe OK.

Nici o greșeală - totul este bine! Dacă există greșeli, atunci ceva a fost făcut greșit. Singurul semn de exclamare va ieși "ATENȚIE: suma tuturor încărcărilor externe pe circuitul principal este dată" - aceasta nu este o eroare. presa "Exit".

Analiza grafică

Programul a calculat încărcările care se produc în tije, iar acum trebuie să alegem secțiuni. fila „Rezultate“ apăsați butonul "Analiza grafică".

În fereastra care apare, putem vedea deformările schemei, diagramele, dar acum suntem interesați "Postprocessors".

În fila "Postprocessors" apăsați butonul "Verificarea secțiunilor din laminarea metalelor" și apoi în lista care se deschide, faceți clic pe buton "Setarea parametrilor".

Am selectat brandul de oțel C245 (am citit mai multe despre selectarea mărcii în articol), lăsăm flexibilitatea maximă 150 - vom atribui propriile noastre elemente pentru fiecare element oricum, lăsăm standardul pentru SNiP II-23-81 * (pentru moment este obligatoriu, dar pentru acest exemplu diferența de la noul joint venture nu va fi).

Care este diferența dintre aceste butoane?

În prima versiune (Scop elemente structurale) putem combina mai multe elemente într-unul, de exemplu, centura superioară sau inferioară poate fi reprezentată ca un singur element. În acest caz, între toate piesele elementului nu ar trebui să existe segmente cu balamale și toate ar trebui să fie din același profil. Desigur, trebuie să fie un element inseparabil.

În cea de-a doua versiune, atribuim un grup de elemente, adică Toate elementele din grup vor avea aceleași proprietăți, dar nu trebuie să fie conectate unul cu celălalt și să aibă același profil.

În cazul proiectelor mari, grupurile sunt mai ușor de utilizat, dar cred că merită să demonstrăm ambele opțiuni.

Faceți clic pe butonul și selectați centura din stânga sus: numerele elementului 18,19,20

Scopul elementelor structurale - numărul superior al curelei 1

Denumiți ceea ce dorim să scrieți, de exemplu, cureaua superioară numărul 1.

Clasa de otel - C245

Scopul elementelor structurale - numărul superior al curelei 2

Apoi, selectați centura din dreapta sus (elemente nr. 21, 22, 23) și apăsați Enter (dacă apăsați în mod accidental Esc și resetați comanda, apăsați din nou butonul "Numirea elementelor structurale" și selectați elementele №21,22,23).

Parametrii pentru partea dreaptă sunt aceiași ca pentru stânga:

Nume - Numarul de curea superior 2.

Raportul lungimii estimate în plan:

XOZ - 0,33 (1/3) (a se vedea explicația de mai jos)

XOY - 0,33 (1/3) (a se vedea explicația de mai jos)

Coeficientul condițiilor de muncă - 1

Flexibilitate maximă - 120 (a se vedea explicația de mai jos)

Clasa de otel - C245

Faceți clic pe "Adăugați noi" - "Ieșiți".

Scopul elementelor structurale - cureaua inferioară

Nume - Cureaua inferioară.

Raportul lungimii estimate în plan:

XOZ - 0,2 (1/5) (a se vedea explicația de mai jos)

XOY - 0,2 (1/5) (a se vedea explicația de mai jos)

Coeficientul condițiilor de muncă - 1

Clasa de otel - C245

Faceți clic pe "Adăugați noi" - "Ieșiți".

Scopul elementelor structurale

Alegeți elementele 7, 9, 11, 12, 14, 16

Numele grupului - Bretele crescute

Raportul lungimii estimate în plan:

XOZ - 1 (a se vedea explicația de mai jos)

XOY - 1 (a se vedea explicația de mai jos)

Coeficientul condițiilor de muncă - 1

Flexibilitate maximă - 120 (a se vedea explicația de mai jos)

Clasa de otel - C245

Faceți clic pe "Adăugați noi" - "Ieșiți".

Scopul elementelor structurale - Suporturile de încovoiere descendente

Pentru a adăuga scopul diagonalei, faceți clic pe butonul "Alocați grupurilor de elemente structurale".

Alegeți elementele 6, 8, 10, 13, 15, 17

Numele grupului - Bretele descendente

Raportul lungimii estimate în plan:

XOZ - 1 (a se vedea explicația de mai jos)

XOY - 1 (a se vedea explicația de mai jos)

Coeficientul condițiilor de muncă - 1

Flexibilitate maximă - 400 (a se vedea explicația de mai jos)

Clasa de otel - C245

Alocarea lungimilor calculate elementelor fermei

Lungimile estimate sunt atribuite conform SNiP II-23-81, secțiunea nr. 6.

Pentru toate tijele de bare în planul îndoiturii și în planul perpendicular al curburii structurii, lungimea calculată este egală cu una. Lungimea calculată este lungimea tijei între 2 noduri, adică lungimea calculată pentru centura superioară nu este egală cu lungimea întregii tije, ci numai cu lungimea dintre nodurile de legătură cu nervuri, de exemplu între nodurile 7 și 8, 8 și 9 etc. Lungimea calculată pentru centura inferioară este luată în mod similar.

Cu toate acestea, când folosim funcția "Numirea elementelor structurale" programul ia în considerare lungimea totală a tijei, astfel încât programul să ia corect în considerare lungimea calculată pentru centura superioară, trebuie să puneți raportul dintre lungimea estimată 1/3 (deoarece tija este împărțită în 3 părți, pentru cureaua inferioară 1/5 (deoarece tija este împărțită cu 5 părți).

Dacă fixarea barei din plan nu se produce în toate nodurile, atunci lungimea calculată în planul XOY este atribuită pe baza fixării, de exemplu, dacă centura inferioară este fixată numai de centru și de margini (adică, împarte tijă în 2 părți egale) lungimea în planul XOY va fi de 1/2.

Alocați flexibilitate finală elementelor

Deasupra am atribuit flexibilitatea maximă elementelor structurii. Valoarea flexibilității marginale este atribuită în conformitate cu SNiP II-23-81 p. 6.16 sau SP 16.13330.2011 p. 10.4. Nu există practic nicio diferență între aceste standarde în această chestiune, singura problemă din noul joint-venture este creșterea valorii limită a flexibilității cu 10% pentru 4 grupe de structuri în clădirile de nivel I și II de responsabilitate (așa cum este cerut de SNiP 2.01.07), precum și pentru toate elementele din clădirile III nivelul de responsabilitate, dar acest joint-venture este consultant până în prezent, iar SNiP II-23-81 este obligatoriu, deci nu ar trebui să creșteți valoarea flexibilității marginale.
Astfel, în ferma noastră, elementele din centura superioară și din brațele ascendente sunt comprimate (direcția brațului până la centrul fermei se ridică), centura inferioară și brațele descendente sunt întinse (direcția brațului până la centrul fermei coboară).

Pentru centura superioară și brațele ascendente, pentru că (a se vedea p. 6.16 din SNiP II-23-81), unde α este factorul de utilizare a profilului pentru calculul stabilității, dar nu știm încă ce va fi această valoare, prin urmare, presupunem că profilul comprimat este utilizat la 100%, atunci flexibilitatea maximă va fi egală cu 120.

Pentru curelele inferioare și coborârile descendente, ca și pentru elementele întinse ale structurii, se presupune că flexibilitatea este 400 (dacă o macara sau alt echipament care creează încărcături dinamice este atașat la structura de susținere, apoi la 250).

Atribuirea grupurilor de unificare

Putem seta grupuri de unificare în cadrul cărora vor fi selectate profiluri identice.

Pentru a face acest lucru, faceți clic pe butonul "Alocați grupuri de unificare", în fereastra apărută introduceți numele grupului, de exemplu "Centura superioară"apăsați butonul "Grup nou" (fără să o apăsăm, nu vom putea transfera elementele necesare grupului). Selectați Cureaua superioară nr. 1 și Cureaua superioară nr. 2 și folosiți săgeata spre dreapta pentru a le transfera în fereastra din dreapta.

Acum, în numele grupului, introduceți butonul "Lower Belt" -\u003e New Group și traduceți cureaua inferioară în acest grup.

Pentru unificare, vom face bretele dintr-o secțiune, prin urmare adăugăm un nou grup cu numele "Brațe" și traducem în acest grup atât bretele ascendente, cât și descendente. Poate că dacă creați grupuri diferite pentru ele, acest lucru vă va permite să alegeți secțiunea optim, dar este mai bine să utilizați aceeași secțiune - aceasta va reduce cantitatea de deșeuri și va evita posibilele greșeli în producerea fermei. Este deosebit de important să nu atribuiți colțurile cu aceeași înălțime a raftului, dar cu grosimi diferite - dacă secțiunile sunt amestecate în timpul procesului de producție, structura nu va fi capabilă să suporte sarcina de proiectare.

Selectarea secțiunilor

Și acum cel mai important lucru este selectarea secțiunilor. Faceți clic pe butonul "Selectarea secțiunilor." Programul va calcula secțiunea necesară și va sugera înlocuirea, secțiunea originală poate fi înlocuită atât într-o direcție mai mare (dacă nu este suficientă), fie într-o direcție mai mică (dacă stocul este prea mare).

După cum se poate vedea, pentru cureaua superioară, programul a propus utilizarea colțului 70x8, pentru centura inferioară, colțul 50x7, pentru diagonale să folosească colțul 65x6. De obicei, centura inferioară este încărcată mai mult decât brațele și, în consecință, secțiunea transversală la centura inferioară ar trebui să fie mai mare decât cea a brațelor, dar aparent factorul critic pentru legătura este flexibilitatea, în timp ce la centura inferioară flexibilitatea maximă este mai mare.

În câmpul "Aplicați secțiunile selectate pentru", puneți un semn de selectare în fața opțiunii "Înlocuirea rigidității elementului", faceți clic pe OK și ieșiți în arborele proiectului (fila "Control" -\u003e "Accesați ecranul de gestionare a proiectului").

O fereastră apare întrebând despre utilizarea unor secțiuni noi, puneți o bifă în fața liniei "Înlocuiți rigiditatea elementelor".

Acum trebuie să recalculăm deoarece masa elementelor sa schimbat. Nu este nevoie să restabiliți încărcările de masă ale elementelor - programul recalculează masa în sine, trebuie doar să recalculează. Faceți clic pe butonul "Calculare" -\u003e "Linie".

După calcul, intrăm din nou în fereastra de rezultate ("rezultate" -\u003e "analiză grafică").

În fila "Postprocesoare", faceți clic pe butonul "Calculați".

Rezultatele rezultatelor

După calcul, vom avea acces la noi butoane - "Generare de rapoarte", "Vizualizare rezultate" și "Vizualizare selectivă a rezultatelor". Faceți clic pe butonul "Vizualizarea rezultatelor".

Schema este vopsită în verde și roșu - lumina verde înseamnă că condițiile de rezistență pentru acest element satisfac calculele, cele roșii - este necesară consolidarea secțiunii transversale.

În cazul nostru, toate secțiunile sunt selectate corect și putem genera un raport. Apăsați butonul "Generare de rapoarte", în fereastra pop-up puteți selecta un anumit element sau toate simultan și salvați-l în format rtf. Raportul indică ce element și SNiP a fost calculat și care este factorul de siguranță pentru acest element. După cum se poate observa pentru curelele superioare și barele comprimabile, parametrul cel mai critic pentru care a fost selectată secțiunea transversală este "stabilitatea la compresiune", pentru cureaua inferioară și rezistența extensibilă sub acțiunea combinată a forței longitudinale și momentelor de încovoiere " puterea, ci pentru că le-am inclus în același grup cu bretele ascendente, apoi secțiunea transversală a acestora este aceeași.

Se întâmplă că după prima selecție automată a secțiunii transversale, selecția nu este corectă, datorită faptului că, după selectarea secțiunii transversale, masa structurii și, în consecință, sarcina se modifică. În acest caz, pornim din nou selecția automată a secțiunilor, din nou acceptăm secțiunile modificate și efectuăm recalcularea.

Selectăm secțiunea manual

În cele din urmă, dacă programul nu poate alege ceva corect, schimbați secțiunile manual. De exemplu, nu-mi place foarte mult cureaua inferioară selectată - de obicei, are o secțiune transversală nu mai mică de îndoire, dar avem prea multe bretele, astfel încât secțiunea transversală a bretelelor este mai mare, vom face secțiunea transversală a centurii inferioare aceeași secțiune transversală ca și legăturile.

Trecem la diagramă de calcul (faceți clic pe "Diagrama de calcul" din arborele de management al proiectului), în fila "Asignări" faceți clic pe butonul "Alocați rigiditatea tijei" , aici avem o listă a secțiunilor deja folosite și puteți seta și dvs. dacă mergeți la fila profiluri metalice, dar putem alege doar cele 2 colțuri 65x65x6 pe care le avem, faceți clic pe OK, apoi selectați întreaga curea inferioară și apăsați Enter.

Pentru secțiunea transversală selectată, determinați flexibilitatea și comparați cu valoarea limită:

l efx	≤ [λ] ;	sigur	≤ [λ] ,

unde [λ] este flexibilitatea finală (tabelul 5). Pentru o mai mare flexibilitate, specificați coeficientul de flambaj φ la / 2, Tabelul. 72 / și verificați stabilitatea elementului prin formula

σ = φN A ≤ R ycc.

Dacă flexibilitatea tijei a fost stabilită anterior incorect și testul a arătat o supratensiune sau o subtensiune semnificativă (mai mult de 5 ... 10%), atunci secțiunea este ajustată, luând valoarea intermediară a flexibilității între valoarea predefinită și cea reală.

unghiuri de rafilare egale este

Numele elementelor și	Flexibilitate maximă atunci când lucrați

			încărcați de la
un fel de timp	static	dinamic
statele			modele pentru macarale
	sarcină	sarcină	munca 7K, 8K

1. Curele, suporturi de sprijin

și rack-urile care transmit reacții de susținere și

	lucrul la
	a) întinderea
	a) întinderea
	b) compresie

2. Alte elemente

laturile care lucrează
a) întinderea
a) întinderea
b) compresie


NOTĂ: α =		- coeficientul nu este mai mic de 0,5.
NOTĂ: α =	φ AR y γc	- coeficientul nu este mai mic de 0,5.

2. Elemente întinse central. Secțiunea necesară secțiunii central întins elementul este determinat de formula

	Și tr =
		R yg c

Apoi, în funcție de sortimentul A tr, o secțiune este selectată din două unghiuri și

determină caracteristicile geometrice reale A = 2A, i x, i y. Pentru secțiunea transversală selectată, determină flexibilitatea și se compară cu limita:

Rezistența secțiunii adoptate este verificată prin formula

		≤ R γ.

Pentru cureaua inferioară întinsă a structurii, se recomandă să începeți selectarea secțiunii din cel mai încărcat panou. Dacă flexibilitatea curelei inferioare depășește limita, puteți schimba modelul legăturilor de-a lungul curelelor inferioare ale fermei prin stabilirea unor vergeturi suplimentare.

3. Elemente comprimate fără centru. Flexibilitate prestabilită

elementul λ s = 60 ... 80 și determină valoarea corespunzătoare

flexibilitate

/ λ g

I Tr / α și

inerția secțiunii transversale i tr

Înălțimea necesară a secțiunii

distanța sonoră ρ

tr = (i tr) 2

/ z,

pentru secțiunile de tavrovă din abur

z = 0.3h tr (z este distanța de la

unghiuri egale pot fi luate αх = 0,3 și

centrul de greutate până la marginea cea mai comprimată a secțiunii).

Determinați excentricitățile relative și reduse:

m tr =

m tr

M tr · η,

cu tpx

unde η este coeficientul de influență al formei secțiunii / 2, tabelul. 73 /.

Prin flexibilitate condiționată

= λ s ·

și o excentricitate redusă

	pe / 2, fila. 74 / determinarea coeficientului de reducere a capacității portante

în timpul compresiei excentrice φ și pentru a găsi zona necesară a secțiunii transversale

	Și tr =
	Și tr =	φe з	R yg cu
		φe з	R yg cu

Pentru zona cerută Și tr selectată pe o gamă de secțiuni din două colțuri și determinându-i caracteristicile geometrice reale A = 2A, i x, i y. Pentru secțiunea selectată specificați următoarele valori:

l efx

; m =

Mx A z

M · η.

= λ ·

N j x

Conform caracteristicilor precise calculate ale lui lx și m ef by / 2, Tabelul. 74 /

luați coeficientul și verificați stabilitatea tijei în planul momentului de acțiune utilizând formula

σ = φ e N A ≤ R y γc.

Nu este necesară calcularea stabilității pentru m x\u003e 20.

Stabilitatea tijei de la planul de acțiune al momentului este verificată prin formula

σ = φ pentru N cu A ≤ R ycc,

unde c este coeficientul care ia în considerare forma de torsiune flexurală a flambajului, este luată în conformitate cu / 2, p. 5.31 /; φu - coeficientul de flambaj față de axa -y, determinat de / 2, tab. 72 / de

4. Elemente întinse în centru. Selectarea secțiunii transversale a elementelor de extensie excentrică poate fi efectuată sub formă de tije întinse central. Rezistența secțiunii selectate este verificată de formula

				≤ R γ.
				≤ R γ.

	A nw n

5. Selectarea secțiunilor elementelor ferme pentru flexibilitate maximă . Un număr de tije de ferme ușoare au puțin efort și, prin urmare, mici solicitări. Secțiunile acestor bare sunt selectate pentru flexibilitate maximă. cunoaștere

alegeți secțiunea pentru sortare cu cea mai mică zonă. Caracteristici ale construirii fermelor din colțuri perechi.inginerie

arborele ar trebui să înceapă prin trasarea liniilor axiale ale elementelor convergente la noduri. Liniile axiale ale barelor ar trebui să coincidă cu centrele de greutate ale secțiunilor. Pentru unghiurile de referință ale axei, rotunjite până la 5 mm. În fermele cu îmbinări cu șuruburi, axele trebuie să fie legate în funcție de riscuri.

Dacă există o centrifugare a barelor în noduri, este necesar să se ia în considerare un moment nodal suplimentar la calcularea riglei.

În cazul în care secțiunea centurii variază de-a lungul lungimii structurii, în schema geometrică este permisă centrarea elementelor centurii pe axa centrală. Pentru facilitarea susținerii elementelor adiacente (grinzi, plăci de acoperire, terase), marginea superioară a centurii este menținută la același nivel. Dacă în acest caz deplasarea reciprocă a axelor centrelor de greutate depășește 0,015 h (h este înălțimea mai mică a secțiunii curelei), atunci trebuie luat în considerare un moment suplimentar în calcul.

N z o

Tăierea tijelor rețelei se efectuează la un unghi drept, pentru tije mari, tăierea oblică poate fi permisă pentru a reduce dimensiunea ghețurilor.

Două colțuri pentru a asigura lucrul comun pe lungime

unghi față de axa paralelă cu banda). În același timp, în elementele comprimate puneți cel puțin două garnituri. Din condițiile de plasare

cusăturile de îmbinare, lățimea garniturilor se consideră a fi pr = 60 ... 100 mm, lungimea l pr = b colț + (20 ... 30 mm), grosimea garniturii este egală cu grosimea garniturii. Dacă este posibil, numărul de dimensiuni ale garniturilor trebuie să fie minim.

CALCULAREA ȘI PROIECTAREA NODELELOR FARMACEUTICE

În fâșii din colțuri perechi, tijele din noduri sunt îmbinate prin intermediul unor guri situate între colțuri. Cornișele la ghețuri sunt fixate cu ajutorul sudării, mai puține ori cu șuruburi.

La calcularea nodurilor de ferme sudate din unghiuri asociate, se determină dimensiunile și picioarele sudurilor și se atribuie dimensiunile gurzelor. Izolațiile sudate din fabrică ale elementelor de bare sunt recomandate a fi realizate prin sudură semi-automată, iar sudarea manuală este permisă la instalare. Materialele pentru sudare sunt luate în secțiunea / 2, tab. 55 * /.

curs proiect este necesar să se calculeze toate nodurile pentru elementul de expediere al structurii, inclusiv nodurile care susțin structura de fixare pe coloană și îmbinările de montare ale elementelor de expediere ale fermei. Calculul nodurilor de referință și de asamblare se efectuează prin desenarea acestor noduri în nota explicativă, pentru nodurile rămase pentru a efectua calculul în notă, desenând simultan nodurile din desen.

Soluții tipice de proiectare a nodurilor acoperisuri de acoperiș din unghiuri perechi sunt arătate în Fig. 6 - 11.

În barele sudate, tijele de zăbrele sunt atașate de ghearele prin îmbinări laterale (vezi figura 6), capetele cusăturilor sunt îndepărtate la capetele tijei cu 20 mm pentru a reduce concentrația de tensiune. Forța care acționează în element este distribuită între cusături de-a lungul capătului și colțul unghiului invers proporțional cu distanțele lor față de axa tijei:

N aproximativ = N (b-z o) = a aproximativ N; N p = = αn N, b

unde b este lățimea raftului de colț; z о este distanța de la centrul de greutate al colțului până la capătul acestuia.

Pentru unghiuri egale de raft, se poate lua α = 0.7 și α n = 0.3; pentru picioare inegale, atașate de un raft mai mic, α on = 0,75, α π = 0,25 și

α aproximativ = 0,65, α π = 0,35 pentru atașat de raftul mai mare.

Lungimea sudurilor care leagă colțurile de gussets este determinată de formulele (calculul metalului de sudură):

pe margine

l w despre =			N despre		1...2
		n în f	R wfg wfg c


l w n =				1...2
	n în f		R wfg wfg c

unde n este numărul de colțuri (cusături); βf - coeficientul de penetrare pentru metalul sudat / 2, tab. 34 /; k f - picior de sudură; R wf - rezistența de proiectare a unei suduri de filet cu metal de sudura 2; 56 /; wwf este coeficientul condițiilor de lucru ale sudurii 2, p. 11.2 * /; 1 ... 2 cm - este dat pentru incompetență.

numesc nu mai mult decât grosimea gouge și în conformitate cu următoarele cerințe:

k f max = t - 1 mm cu t ≤ 6 mm,

k f max = t - 2 mm la t ≤ 7 - 16 mm, k f max = t - 4 mm la t\u003e 16 mm,

unde t este grosimea raftului unghiular.

Numărul de cusături de diferite grosimi pe întreaga fermă nu trebuie să depășească 3 ... 4. Într-un singur loc, este de dorit să nu aibă mai mult de două mărimi de cusături.

Un calcul similar este efectuat pe metalul limitei de fuziune (βz, R wz, γwz). Lungimile rezultate ale sudurilor sunt rotunjite până la 10 mm. Lungimea minimă a sudurii trebuie luată min

egală cu 60 mm, maxim l w max - 85 · βf · k f. Rezultatele calculelor cusăturilor sunt rezumate în tabel (Tabelul 6).

Rezultatele calculului sudurilor în nodurile fermei						Tabelul 6
Rezultatele calculului sudurilor în nodurile fermei

	Calculat	Piston cusătură			Cusătură pe stilou
		N despre	k f,	l w,	Nn,	k f,	l w,
		N despre	k f,	l w,	Nn,	k f,	l w,
	N, kN

Cusăturile care atașează gusset-ul la centură, în absența sarcinilor nodale, se calculează pe diferența de forțe din panourile adiacente ale benzii (a se vedea figura 6, a, b):

N = N2-N1.

Dacă se aplică o sarcină concentrată F (perpendiculară pe curea) asupra nodului, atunci cusăturile care atașează elementul de fixare la curea sunt luate în considerare la acțiunea de îmbinare a forței longitudinale (sau diferența forțelor din centură) și a sarcinii concentrate (vezi figura 6, d). Suprafața de sudură necesară în acest caz este determinată de formula

Elementele de fixare trebuie atașate la centură cu cusături continue de grosime minimă. Dacă este posibil, ghearele sunt eliberate pentru fundul colțurilor taliei cu 10 ... 20 mm. În locurile de rulment pe grinzile superioare ale grinzilor sau plăcilor de acoperire, gusa este încorporată cu 10 ... 15 mm.

nodurile, în cazul în care curelele sunt atașate la dispozitivul de fixare, este mai întâi recomandat să se calculeze lungimile cusăturilor pentru fixarea nervurilor și barelor, apoi să se fixeze nodul și să se desemneze lungimea dispozitivului de fixare astfel încât acesta să poată acoperi cusăturile elementelor de rețea. Luând în considerare lungimea estimată a cusăturilor pentru fixarea centurii cu 10 ... 20 mm mai scurtă decât lungimea brațului, puteți determina piciorul de sudură al centurilor.

Pentru a reduce tensiunile de sudură în cleme, tijele de zăbrele nu sunt aduse la curele la o distanță de a = 6 · t - 20 mm (t este grosimea dispozitivului de fixare), dar nu mai mare de 80 mm și cel puțin 50 mm. Distanța dintre sudurile de zăbrele se presupune a fi de cel puțin 50 mm.

Dimensiunile îmbinărilor sunt determinate de lungimea necesară a sudurilor elementelor de fixare. Este necesar să se facă eforturi pentru cele mai simple forme ale gusseturilor (pătrat, dreptunghi, trapez dreptunghiular) pentru a simplifica producția și a reduce numărul de resturi. Este recomandabil să se unifice dimensiunile gussets și nu au mai mult de una sau două dimensiuni în fermă. Înălțimea gouge-ului se recomandă să se facă în conformitate cu mărimea standard a lățimii plăcii.

Pentru a fixa grinzile la coarda superioară a barelor de legătură, sudați un colț cu găuri de șuruburi (vezi figura 6, d).

în locurile de susținere a plăcilor de panouri mari, coarda superioară a structurii este armată cu plăci de tablă pentru a împiedica îndoirea curbelort = 12 mm dacă colțurile curelelor sunt mai mici de 10 mm grosime, cu un pas de fermitate de 6 m și mai mic de 14 mm la un pas de fâșie de 12 m. Căptușeala este sudată de-a lungul marginilor rafturilor colțurilor curelei.

nodurile fermelor, unde se proiectează schimbarea secțiunii centurii, centurile trebuie suprapuse cu suprapuneri, fără a include, de regulă, îmbinarea, care lucrează pentru redistribuirea forțelor între tijele adiacente

la nod. Este posibilă includerea îmbinării în lucrarea articulației, dacă o continuăm dincolo de nodul de structură (vezi fig.6, c). Joncțiunea benzilor poate fi suprapusă cu plăci de colț sau colț cu rafturi tăiate și obushki procesate

/ 6, 7 /. Soluția cu straturi de acoperire (fig.7, c) este mai universală. Pentru a facilita funcționarea bandelor, este de dorit să mișcați articulația centurii dincolo de gama de noduri la 300 ... 500 mm de la centrul nodului în direcția unui efort mai mic. Între capetele elementelor de susținere ale curelelor, suprapuse cu căptușeală, este lăsat un spațiu de cel puțin 50 mm.

Suprafața necesară a secțiunii transversale a căptușelii cap la cap cu o centură de

în același timp, suprafața secțiunii transversale a stratului superior este luată nu mai puțin de aria flanșei proeminente a colțului mai mic. Prin atribuirea lățimii căptușelii, puteți determina grosimea acesteia. Se recomandă ca grosimea căptușelii să fie luată cel puțin la grosimea gouge.

Funcționarea unui nod cu centuri întrerupte este destul de complicată, deoarece centrul de greutate al secțiunii de la joncțiune nu coincide cu centrul de greutate al secțiunii centurii, iar nodul funcționează pentru tensiunea sau compresia excentrică. Există o metodă simplificată de calculare a unor astfel de secțiuni: rezistența unei secțiuni slăbite de-a lungul liniei a - a (vezi figura 6, c) poate fi verificată utilizând formula

σ n = N p ≤ R y gc,

A conv

unde σn este tensiunea din patch-uri A conv este o suprafață calculată condiționată, egală cu suma suprafețelor patch-urilor și a părții zonei de interblocare a înălțimii 2b, A = ΣA n + t f · 2b, unde b este lățimea raftului colțului atașat

grosimea guseții; Np este forța calculată în element, care, datorită unei operații neclare a nodului, este recomandată a fi luată cu 20% mai mult decât reală, adică Np = 1,2N; N este forța la joncțiune determinată prin proiectarea eforturilor în nod pe axa curelei, = Pantă de 1,5% a benzii datorită micșorării poate fi neglijată.

Cusăturile care atașează stratul de acoperire pe curele se bazează pe forța din suprapunere:

N n = A n · σ n,

iar cusăturile care leagă colțurile de gurante sunt pentru forțele de bandă proiectate minus forța transmisă de la colț la colț de placă: 1.2N - 2N n, dar nu mai puțin de 1.2N / 2.

În aplicație. 2 prezintă o metodă simplificată și precisă pentru calcularea nodurilor cu o joncțiune a centurii.

Suport ferme noduri. Designul fermei pentru ferme depinde de tipul suporturilor (coloane din beton armat sau din beton armat, ziduri de cărămidă etc.) și metoda de îmbinare a fermei cu coloane (rigide sau articulate).

Cu suport gratuito structură de bază, o soluție posibilă pentru nodul de referință este prezentată în Fig. 7, a. Farm Reference PressureFR

prin intermediul plăcii este transmisă suportului. Suprafața cerută a plăcii este determinată de capacitatea portantă a materialului suport:

A PL Tr = F R,

R op

unde R op - rezistența calculată a compresiei suportului material.

Placa funcționează la încovoiere datorită rezistenței materialului suport, prin urmare grosimea sa este determinată în același mod ca și în bazele coloanelor. Când se articulează barele de susținere la nivelul curelei inferioare, se recomandă ca grosimea plăcii de susținere să fie de cel puțin 20 ... 25 mm, diametrul bolțurilor de ancorare pentru fixarea plăcii - 20 ... 24 mm, diametrul orificiilor șuruburilor - 40 ... 50 mm. Acest lucru face posibilă eliminarea inexactității de așezare a ancorelor în timpul instalării.

Cusăturile de sudură ale ramei și suportul de susținere pe placă sunt calculate pe presiunea de referință F R. În cazul în care fața frontală a mandrinei și a plăcii de bază a rafturii sunt frezate, atunci forța de pe placă este transmisă datorită contactului strâns (colaps), iar cusăturile sunt constructive.

În mod similar, proiectarea nodului de referință atunci când trunchiul fermei se află în nivelul curelei superioare / 7 /.

Cu articularecel mai simplu este locul de susținere a corzii pe coloană din partea de sus cu ajutorul unui stand suplimentar (capul) / 3, 6, 7 /. Presiunea de susținere a structurii FR este transmisă de pe flanșa de susținere a barei de susținere prin suprafețele plane sau măcinate pe placa de susținere a coloanei (fig.7, b). Flanșa de susținere trebuie să se extindă la 10 ... 20 mm sub clema unității de susținere. Zona feței de capăt a flanșei este determinată din starea de colaps:

		mp ≥ F R

unde R p este rezistența calculată a oțelului la încrețirea suprafeței de capăt (dacă există).

Cureaua superioară este înșurubată cu șuruburi de precizie grosiere sau normale la nacelă. Pentru ca nodul să nu perceapă forțele din momentul de susținere și să asigure articularea perechii, găurile din gură sunt făcute cu 5 ... 6 mm mai mari decât diametrul șuruburilor.

Cu prietenii tariansamblul de acoperiș aliniat pe coloană din lateral (fig.7, c) și este instalat pe masa de susținere, iar forțele din momentul de referință sunt percepute printr-o conexiune cu flanșă pe șuruburi sau ansambluri sudate.

În proiectul de curs pentru calcularea nodurilor de referință alegeți din tabelul combinațiilor de bază ale sarcinilor pentru secțiunea 1-1, forțele calculate: N 1-1, M max lev. Momentul este descompus într-o pereche orizontală SIN = M max lev / h f op, care

percepută de punctele de atașare ale coardelor inferioare și superioare ale structurii de legătură. Unitate inferioară de susținere.Presiunea de referință a fermei F R = N 1-1 este transmisă cu

o flanșă de susținere a flanșei prin suprafețe plane sau măcinate pe masa de sprijin. Flanșa de sprijin trebuie să se extindă cu 10 ... 20 mm mai jos

articulații de articulație. Masa de susținere este din tablă t = 30 ... 40 mm. Având în vedere posibila excentricitate a transferului de sarcină care rezultă din suportul liber al flanșei și înclinarea acesteia în planul său, cusăturile de colț ale montării mesei sunt calculate pentru o forță de 1,2 F R. Înălțimea mesei este determinată de starea rezistenței cusăturii de sudură

h articol =		1.2F R	1 ... 2 cm
	în f	k fR wfg wf

Flanșa de susținere este atașată la raftul coloanei cu șuruburi de precizie grosiere sau normale, care au 3 ... 4 mm mai multe găuri în găuri decât diametrele șuruburilor astfel încât să nu perceapă reacția de susținere a barei de protecție în cazul în care flanșa nu este complet susținută pe masa de sprijin. Pentru clădirile construite în zone cu o temperatură exterioară estimată mai mare de -40 ° C, trebuie utilizate șuruburi de clase 4.6, 4.8, 5.6, 5.8, 6.6 și 8.8 conform GOST 15589-70 *, GOST 15591-70 *, GOST 7798-70 * , GOST 7796-70 *.

În majoritatea cazurilor, momentul de referință M max leul are un semn minus, adică

îndreptate în sens antiorar. În acest caz, forța orizontală H presează flanșa ansamblului de bandă inferioară la coloană, iar bolțurile din ansamblu sunt plasate structural (de obicei 6 ... 8 bolțuri cu diametrul de 20 ... 24 mm). Bolțurile din racord sunt instalate în conformitate cu cerințele / 2, Tabelul. 39 /.

Dacă în nodul de referință există un moment pozitiv M max leu și efortN

rupe flanșa din coloană, bolțurile de prindere a flanșei centurii inferioare la coloana de lucru în tensiune și rezistența lor trebuie verificată luând în considerare aplicarea ne-centrală a forței (vezi exemplul 3 apendicele 2).

Cusăturile flanșei de fixare funcționează în condiții dificile, deoarece percep reacția de sprijin a fermei F R și, de regulă, o forță aplicată excentric. Sub acțiunea presiunii de referințăFR, cusăturile se taie de-a lungul cusăturii și se produc tensiuni în ele



		în fk fΣ l w

Forța H conduce la o tăietură de cusătură în direcția perpendiculară pe axa cusăturii, iar aspectul solicitărilor

Deoarece centrul cusăturii poate să nu coincidă cu axa centurii inferioare, momentul M = N · e acționează asupra cusăturii, unde acționează excentricitatea aplicării forței. Sub acțiunea momentului, cusătura funcționează deasemenea pe o tăietură perpendiculară pe axa cusăturii și stresurile apar în ea

≤ R wf γwf γc.

Unitate de susținere superioară.Cu un semn negativ al leului momentului de referințăM max

forța orizontală H din ansamblul superior de fixare a centurii tinde să rupă flanșa din coloană și să o facă să se îndoaie. Momentul de îndoire al flanșei este definit ca fiind într-un fascicul fixat cu o deschidere b, egal cu distanța dintre șuruburi:

Tensiunea la flanșă

M fl

6 H b

3 H b

≤ R γ

8 a t2

4 a t2

unde a și t sunt lungimea și grosimea flanșei.

Se recomandă ca unitatea de susținere superioară să fie proiectată astfel încât forța H să treacă prin centrul flanșei. În acest caz, forța de tracțiune în toate bolțurile este aceeași, iar numărul necesar de șuruburi poate fi determinat de formula:

n = [NbH] gc,

unde - capacitatea portantă (b) este rezistența calculată a șurubului la tensiune / 2, Tabelul. 58 * /; A bn - suprafața secțiunii nete a șurubului / 2, tab. 62 * /.

Cusătura de prindere a flanșei la fitingurile de turnare a tăieturii și rezistența acesteia sunt verificate prin formula

τ w = H () ≤ R wfγ wfγ cu.

2 f k f a -1cm

Dacă forța orizontală H nu trece prin centrul flanșei, cusăturile și șuruburile sunt calculate luând în considerare excentricitatea.

Dacă un lent pozitiv apare în nodul de referință, leul M max este forțat

unitatea de montare a curelei superioare presează flanșa la coloană și bolțurile din ansamblu sunt plasate structural (de obicei 4 ... 6 șuruburi).

În timp ce se asigură conformitatea unității superioare de susținere (introducerea șuruburilor în găurile cu 5 ... 6 mm mai mari decât diametrul șuruburilor, utilizând o flanșă flexibilă), cuplarea articulată a barei cu coloana poate fi realizată în timp ce se sprijină partea / 7 /.

Marile ferme de îmbinări.Soluția nodurilor de fermitate ale structurii de bare, atunci când acestea sunt livrate din elementele de dispecerizare separate, este prezentată în fig. 11 și, de asemenea, în / 4, 5, 6 /. Soluțiile furnizate asigură montarea unei structuri din două semi-ferme simetrice interschimbabile.

Mărirea articulațiilor de ferme poate fi făcută folosind plăci de colț sau foaie, înșurubate sau sudate. Calculați nodurile cu

foile de acoperire menționate mai sus, un exemplu de calcul al pre-nodurilor centurilor superioare și inferioare este prezentat în apendicele. 2.

DEZVOLTAREA DESENELOR DE LUCRU

Desenele de lucru ale structurii calculate se realizează în stadiul KMD (construcția metalică). În cadrul proiectului de curs, partea grafică se realizează pe o foaie A1 (fișa de proiect nr. 2) și conține:

1. Decontare și geometrică schema de bare, care indică legarea la axele clădirii, dimensiunile elementelor de bare și forțele calculate (în kN) în tijele elementului de dispecerizare. Scara recomandată este de 1: 100.

2. Imaginea elementului de trimitere al fermei (stânga), vedere de sus și de jos, secțiune. Scări recomandate: aspectul liniei centrale este 1:20, 1:25, 1:30, 1:50, dimensiunile transversale ale elementelor fiind 1:10, 1:15.

3. Noduri și perechi: ansambluri pentru centurile superioare și inferioare din colecție, noduri pentru susținerea structurii pe o coloană (în proiectul de curs, nodurile suport pot fi prezentate pe foaia nr. 1). Scările recomandate sunt 1:10, 1:15.

4. Specificație pentru elementul de expediere

5. Note privind desenul, inclusiv instrucțiuni privind metodele de sudură, materialele de sudură, dimensiunile sudurilor care predomină și nu sunt aplicate pe desen, șuruburile, găurile etc.

CERINȚE PENTRU FABRICAREA ȘI INSTALAREA FERMIERULUI

Fabricarea și instalarea fermei de acoperiș ar trebui să se realizeze în conformitate cu cerințele SNiP III - 18-75 " Constructii metalice. Reguli de producție și acceptare a muncii ", SNiP 3.03.03-87" Structuri de rulmenți și de închidere ".

protecție ferme de oțel împotriva coroziunii ar trebui să se efectueze în conformitate cu cerințele SNiP 2.03.11-85 "Protecție clădiri împotriva coroziunii "și SNiP 3.04.03-85" Protecția construcțiilor și a instalațiilor împotriva coroziunii ".

Toleranțe la prinderea fermelor (reglementate de SNiP III - 18-75):

Deviația punctelor de susținere ale fermelor ............................ ... ± 20 mm Deformarea (curbura) între punctele de fixare ale unei benzi presate din planul ................................. 1/750 din valoarea unei fixe dar nu mai mult

15 mm Deviația distanțelor dintre axele fermelor pe banda superioară ... ± 15 mm

LISTA LITERATURII

1. SNiP 2.01.07-85 *. Încărcări și Impacturi / Gosstroy din Rusia. - M .: GUP TsPP, 2003. - 44 p.

2. SNiP II-23-81 *. Structuri metalice / Gosstroy din Rusia. - M .: GUP TsPP, 2000. - 96 pag.

3. Seria 1.460.2 -10. Structuri metalice de acoperire a clădirilor industriale cu un singur nivel, cu ferme din colțuri asociate. Voi. 1.

4. Kuzin N.Ya. Proiectare și calculare a acoperirilor de oțel pentru construcții industriale: Proc. alocația. - M .: Editura DIA, 1998. - 184 p.

5. Mandrikov A.P. Exemple de calcul al structurilor metalice: manuale. manual pentru școlile tehnice. Al doilea ed., Pererab. și adăugați. - M .: stroiizdat, 1991. - 431s.

6. Constructii metalice. Curs general: Manual pentru universități / Sub total. Ed. E.I.Belenya. Al 6-lea ed., Pererab. și adăugați. - M .: stroiizdat, 1986. - 560 p.

7. Structuri metalice: în 3 tone T. 1. Elemente ale structurilor metalice: Proc. indemnizație pentru construcții. universități / ed. V. V. Goreva. - M .: Higher., 1997. - 527 p.

8. Structuri metalice: în 3 tone T. 2. Structuri de clădiri: Proc. indemnizație pentru construcții. universități / ed. V. V. Goreva. - M .: Higher., 1999. - 528 p.

9. Murashko N.N., Sobolev Yu.V. Constructii metalice ale cladirilor agricole industriale. - Minsk: "Școala superioară", 1987. - 278 p.

10. desen cadru metalic etaj unic clădire de producție. Partea 1. Colectarea încărcăturilor / comp. I. I. Zueva, B. I. Desyatov; Perm.gos.tehn.un-t. - Perm, 1998. - 47 p.

11. Calcularea structurilor metalice: Ref. indemnizație / Ya.M.Likhtarnikov, D. V. Ladyzhensky, V.M.Klykov. Al doilea ed., Pererab. și suplimentar - K .: Budivelnik, 1984. - 368 p.

Elementele structurale, de regulă, ar trebui să fie proiectate din tije rigide. Este deosebit de importantă flexibilitatea? = 10 / i pentru barele stoarse pierzând stabilitate la flambaj.

Chiar și cu forțe de compresie minore, flexibilitatea barelor comprimate nu ar trebui să fie prea mare. Barele foarte flexibile se îndoaie cu ușurință de efectele aleatoare, se înclină din propria greutate, în ele apar excentricități nedorite, vibrează sub sarcini dinamice.

Prin urmare, pentru tijele comprimate, este stabilită flexibilitatea maximă, maximă, care este aceeași valoare standard cu rezistența calculată.

Tijele întinse ale structurii nu trebuie, de asemenea, să fie prea flexibile, deoarece acestea pot fi îndoite în timpul transportului și instalării.

Este deosebit de important ca tijele să aibă o rigiditate suficientă în structurile supuse forțelor dinamice (pentru a împiedica vibrația tijei).

Pentru barele întinse de ferme supuse acțiunii directe a sarcinii dinamice, SNiP are următoarele valori de flexibilitate limitată:

În structurile care nu sunt supuse efectelor dinamice, flexibilitatea barelor întinse este limitată doar în planul vertical (pentru a preveni căderea lor excesivă), prin stabilirea flexibilității finale pentru toate tijele întinse: Pr = 400 pentru tije de oțel și? Aw = 300 pentru tije din aliaje de aluminiu. Pentru tijele din aliaje de aluminiu, flexibilitățile ultime ar trebui să fie mai scăzute datorită modului mai redus de elasticitate al aliajelor.

23 "Funcționați sub elemente de compresie centralizată. Calcularea stabilității în etapele elastice și inelastice. Coeficientul de flambaj. De ce depinde de flexibilitatea tijei "

24 "Munca a început în îndoire transversală. Etape elastice și inelastice. Balamale de plasticitate a grinzilor

25 întrebare "Calcularea grinzilor continue, luând în considerare formarea alternativă a balamalelor din plastic"

26 întrebare "stabilitatea generală a grinzilor metalice. Măsuri împotriva pierderii stabilității globale "

Stabilitatea generală a grinzilor

Un fascicul lung îngust, nefixat în direcția laterală și încărcat dincolo de o anumită limită, poate pierde stabilitatea și poate ieși, avându-se de mari abateri în plan.
Acest fenomen se numește pierderea stabilității globale a fasciculului, iar încărcătura și eforturile la care începe începerea pierderii stabilității globale sunt numite critice.

Pierderea stabilității generale a fasciculului de consolă

Pierderea stabilității globale începe cu torsiune. secțiune transversală grinzi.Ca urmare, curelele se abat în plan, iar fasciculul, în plus față de îndoire în plan vertical, este, de asemenea, supus la îndoire în plan orizontal și torsiune.

27 întrebare "rigidizări grinzi sudate, scopul și designul acestora. Măsuri împotriva flambajului grinzilor comprimate "

Suportul grinzilor pe structurile de bază poate fi articulat și rigid, în primul caz numai reacția de susținere este transmisă (cel mai adesea verticală), în cel de-al doilea caz și în momentul respectiv. Articulația este utilizată în majoritatea structurilor de rame, în rame rigide clădiri cu mai multe etaje. Reacțiile verticale sunt transmise nervuri de rigidizare care se află la capătul peretelui sau la o distanță scurtă de acesta. Fatetele finale sunt utilizate atunci când se îmbină grinzile cu coloanele din lateral (figura 9.5, b) sau atunci când este necesar să se transfere reacții din două fascicule cât mai aproape posibil de centrul de greutate al secțiunii coloanei (fig.9.5, și). În ultimul caz, cu încărcarea inegală a grinzilor, momentul minim este transmis în coloană. Firmele de rigidizare scoase din capăt sunt folosite dacă răspunsul fasciculului trebuie transferat pe o ramură prin coloane, pe coloanele raftului de tee dublu (fig.9.5, în) sau pe un zid de piatră.

Capetele riglelor de susținere sunt planificate astfel încât să treacă reacția de susținere la coloană sau la grinda inferioară prin intermediul unui contact strâns. Partea proeminentă a nervurii finale este luată de 15-20 mm. Secțiunea transversală a rigidizării suportului este verificată pentru prăbușirea sau compresia prin reacția de susținere. V:  la

;  la

. Lățimea nervurii suport este considerată a fi egală cu lățimea benzii suport pe suport, grosimea mm.

Verificarea stabilității din planul barelor de susținere a fasciculului cu secțiuni de perete nu mai mult de din fiecare parte a nervurii (fig.9.6) se face la reacția de susținere folosind formula

unde A- aria secțiunii transversale a rigidizatorului de sprijin împreună cu secțiunile de perete adiacente. Verificarea stabilității se efectuează la lungimea marginii.