Cara menghitung panjang kaki truss. Perhitungan elemen kayu pelapis: reng dan rangka

1. Perhitungan elemen bantalan   penutup

Kaki pengukur dihitung sebagai balok yang berbaring bebas pada dua penyangga dengan sumbu miring. Beban pada kaki kasau dikumpulkan dari area kargo, lebarnya sama dengan jarak antara kaki kasau. Beban sementara yang dihitung q harus ditempatkan dalam dua komponen: normal ke sumbu kaki kasau dan sejajar dengan sumbu ini.

2.1.1. Perhitungan krat

Kami menerima reng papan dengan penampang 50'50 mm (r = 5,0 kN / m), diletakkan dalam peningkatan 250 mm. Kayunya adalah pinus. Langkah rafter 0,9 m Kemiringan atap 35 0.

Perhitungan peti di bawah atap dilakukan dengan dua cara memuat:

a) Berat atap sendiri dan salju (berdasarkan kekuatan dan lendutan).

b) Berat atap sendiri dan beban terkonsentrasi.

Baseline:

1. Kami menerima balok kelas 2 dengan hambatan yang dihitung R   kamu= 13 MPa   dan modulus elastisitas E = 1´ 10 4 MPa.

2. Kondisi pengoperasian B2 (di zona normal), m   di=1 ; m   n=1,2   untuk beban pemasangan dalam pelengkungan.

3. Atas rasio keandalan g   n=0,95 .

4. Kepadatan kayu r = 500 kg / m 3.

5. Faktor keandalan untuk beban berat baja galvanis g   f=1,05 ; dari berat batangan g   f=1,1 .

6. Berat normatif lapisan salju per 1 m 2 proyeksi horisontal permukaan bumi S 0 = 2400 N / m 2.

Skema desain obreshetki

Tabel 2.1

Mengumpulkan beban pada 1m.p. reng, kN / m

dimana S 0 — nilai standar   salju menutupi berat per 1 m 2 horisontal

permukaan bumi, diambil di atas meja. 4, untuk sinar salju IV

dia S 0   = 2,4 kPa;

m   - Faktor konversi mulai dari berat lapisan salju di bumi hingga

beban salju   untuk pertanggungan yang diambil sesuai dengan pasal 5.3 - 5.6.

Ketika balok dimuat dengan beban dan salju yang terdistribusi secara seragam, momen lentur terbesar adalah:

  Kn m

Ketika sudut kemiringan atap ~ 10 ° memperhitungkan bahwa berat atap sendiri dan reng didistribusikan secara merata di atas permukaan (kemiringan) atap, dan salju - pada proyeksi horizontal:

M x = M cos a = 0,076 cos 29 0 = 0,066 kN´m

M y = M sin a = 0,076 sin 29 0 = 0,036 kNm

Momen resistensi:

  lihat

  lihat

Kekuatan bar obreshetki diperiksa sehubungan dengan tikungan miring oleh rumus:

,

dimana M x   dan Saya   - komponen momen lentur yang dihitung relatif terhadap sumbu utama X dan Y.

R y= 13 MPa

g   n=0,95

,

Momen inersia bar ditentukan oleh rumus:

  cm 4

  cm 4

Lendutan pada bidang yang tegak lurus dengan kemiringan:

m

Lendutan pada bidang yang sejajar dengan lereng:

  m,

dimana E = 10 10 Pa   - modulus elastisitas kayu di sepanjang serat.

Lendutan penuh:

  = m

Pemeriksaan defleksi:

di mana = adalah defleksi relatif maksimum yang diizinkan, ditentukan oleh tabel. 16

Ketika balok dimuat dengan beratnya sendiri dan beban terkonsentrasi, momen terbesar dalam rentang adalah sama dengan:

Periksa kekuatan bagian normal:

dimana R y= 13 MPa   - resistensi kayu dihitung untuk lentur.

g   n=0,95   - Faktor keandalan untuk tujuan yang dimaksud.

Kondisi untuk kombinasi pertama dan kedua terpenuhi, oleh karena itu kami menerima bagian reng b'h = 0,05´0,05 dengan langkah 250 mm.

2.1.2. Perhitungan kaki kasau

Hitung langit-langit yang miring dari palang yang tidak rata dengan satu baris penopang antara di bawah atap seng. cr. besi Dasar dari atap adalah peti palang dengan bagian dengan penambahan 50 50 mm   = 0,25 m. Langkah kasau kaki   = 1,0 m. Bahan untuk semua elemen kayu - pinus kelas 2. Kondisi pengoperasian - B2.

Area konstruksi - Vologda.

Skema desain truss

Obreshetka bar ditempatkan di kaki kasau, yang lebih rendah

ujung-ujungnya didasarkan pada pelat daya (100 100), diletakkan di tepi bagian dalam dinding luar. Di simpul punggungan, kaso diikat dengan dua pelat papan. Untuk mengimbangi penyebaran, kaki-kaki rangka ditarik bersamaan dengan deadbolt - dua papan ganda. Sudut atap 29 0.

Kami mengumpulkan beban pada 1 m 2 dari permukaan lapisan yang miring, data dimasukkan dalam tabel 2.2.

Tabel 2.2
Mengumpulkan beban pada 1m.p. truss foot, kN / m

dimana S 0   - nilai standar dari berat lapisan salju per 1 m 2 permukaan horizontal bumi, diambil sesuai tabel. SNiP 4, untuk distrik salju IV S 0   = 2,4 kPa;

m   - koefisien perpindahan dari berat penutup salju bumi ke beban salju pada lapisan, diambil sesuai dengan klausa 5.3 - 5.6.

Kami membuat perhitungan statis dari truss foot sebagai balok dua bentang yang dimuat dengan beban yang terdistribusi secara merata. Penampang kaki truss yang berbahaya adalah penampang pada penopang tengah.

Momen tekuk di bagian ini:

Tekanan vertikal pada titik C, sama dengan reaksi dukungan yang tepat dari balok dua bentang, adalah:

  = 0,265 kN

Dengan beban simetris kedua jalur, tekanan vertikal pada titik C berlipat ganda: kN.

Memperluas tekanan ini ke arah kaki rangka, kami menemukan gaya tekan di bagian atas kaki rangka:

  kN

Koleksibanyak

Sebelumnya, untuk menentukan beban, kami mendefinisikan bagian dari kaki kasau 75x225 mm. Beban konstan pada kaki kasau dihitung pada Tabel. 3.2.

Tabel 3.2 Diperkirakan beban konstan dengan berjalan kaki, kPa

Perkiraan beban maksimum pada kaki kasau (kombinasi salju konstan plus)

Langit-langit skema geometris

Skema untuk perhitungan truss leg ditunjukkan pada Gambar. 3.2. Dengan lebar koridor di kapak = 3,4 m jarak antara sumbu longitudinal dari dinding luar dan dalam.

Jarak antara sumbu Mauerlat dan berbaring dengan referensi ke sumbu (

= 0,2 m) m Atur penjepit pada sudut β = 45 ° (kemiringan i = 1). Kemiringan rfter sama dengan kemiringan atap i 1 = i = 1/3 = 0.333.

Untuk menentukan dimensi yang diperlukan untuk perhitungan, Anda dapat menggambar skema geometri kasau untuk mengukur dan mengukur jarak dengan penggaris. Jika mauerlat dan lezh berada pada level yang sama, rentang kaki kasau dapat ditentukan dengan formula

Ketinggian node h 1 = i 1 l   1 = 0.333 * 4.35 = 1.45 m; h 2: = i 1 l= 0.333 * 5.8 = 1.933 m. Tinggi tanda: kita ambil palang ke 0.35 m di bawah titik perpotongan sumbu kapak dan kaki duri h = h 2 - 0,35 (m) = 1,933 -0,35 = 1,583 m.

Usaha di truss foot and baut

Kaki penggerek bekerja sebagai balok kontinu tiga bentang. Penarikan dukungan dapat mengubah momen dukungan dalam sinar kontinu. Jika kita mengasumsikan bahwa dari penurunan support, momen lentur di atasnya menjadi sama dengan nol, maka kita dapat memotong engsel secara kondisional ke tempat zero moment (di atas support). Untuk menghitung truss foot dengan margin keselamatan tertentu, kami percaya bahwa drawdown strut mengurangi momen lentur referensi di atasnya menjadi nol. Kemudian skema desain kaki truss akan sesuai dengan ara. 3.2, c.

Bending moment di truss

Untuk menentukan gaya dorong dalam baut (mengencangkan), kami menganggap bahwa penyangga merosot sedemikian rupa sehingga momen referensi di atas penyangga sama dengan M. 1 dan di atas rak-nol. Secara konvensional, kami memutar engsel ke tempat-tempat tanpa momen dan menganggap bagian tengah kasaar sebagai rentang lengkung tiga berengsel l   cp = 3,4 m. Daya dorong dalam lengkungan seperti itu sama dengan

Komponen vertikal dari reaksi penyangga

Menggunakan sirkuit ara. 3.2.d, kita mendefinisikan gaya dalam penjepit

Fig. 3.2. Skema untuk perhitungan kaso

potongan melintang penutup loteng; b - skema untuk menentukan estimasi panjang truss leg; dalam - skema penyelesaian kaki kasau; g - skema untuk menentukan gaya dorong dalam jendela di atas pintu; l - juga untuk skema dengan satu dinding memanjang; 1 - mauerlat; 2 - berbaring; 3 - lari; 4 - truss foot; 5 rak; 6 - strut; 7 - baut (mengencangkan); 8 - penyangga; 9, 10-bar tahan; 11 - anak kuda; 12 - pad.

Perhitungan kekuatan kaki truss normalbagian

Menjalankan resistensi yang diperlukan

Dengan appl. M ambil lebar truss foot b = 5 cm dan temukan tinggi bagian yang diinginkan

Dengan appl. M ambil bagian papan 5x20 cm.

Tidak perlu memeriksa defleksi kaki truss, karena terletak di ruangan dengan akses terbatas oleh orang-orang.

Perhitungan papan bersamakaki truss.

Karena panjang kaki truss lebih dari 6,5 m, perlu untuk melakukannya dari dua papan dengan persimpangan dalam tumpang tindih. Tempatkan pusat sambungan di tempat bantalan pada penyangga. Kemudian momen lentur pada sambungan dengan drawdown dari penyangga M 1 = 378,4 kN * cm.

Sambungan dihitung mirip dengan persimpangan jalan. Ambil panjang tumpang tindih l   nahl = 1,5 m = 150cm, paku dengan diameter d= 4 mm = 0,4 cm dan panjangnya l guv = 100 mm.

Jarak antara sumbu dari sendi kuku

150 -3 * 15 * 0,4 = 132 cm.

Paksaan dirasakan dengan memaku

Q = Mop / Z = 378.4 / 132 = 3.29 kN.

Perkiraan panjang mencubit kuku, dengan mempertimbangkan jarak marginal yang dinormalisasi antara papan δ W = 2 mm dengan ketebalan papan δ D = 5,0 cm dan panjang ujung kuku l, 5d

dan p = l   gv -δ d-δ sh -l, 5d = 100-50-2-1.5 * 4 = 47,4 mm = 4; 74 cm

Dalam perhitungan koneksi pemanasan (paku):

- Ketebalan elemen yang lebih tipis a= a hal =4,74 cm;

- Ketebalan elemen lebih tebal c = δ d = 5.0 cm.

Temukan hubungan a / c =4,74/5,0 = 0,948

Dengan appl. T, kami menemukan koefisien k n = 0,36 kN / cm 2.

Temukan kapasitas dukung satu jahitan satu kuku dari kondisi:

- kusut dalam elemen yang lebih tebal

= 0,35 * 5 * 0,4 * 1 * 1 / 0,95 = 0,737 kN

- kusut dalam elemen yang lebih tipis

= 0,36 * 4,74 * 0,4 * 1 * 1 / 0,95 = 0,718 kN

- menekuk kuku

= (2,5* 0,4 2 + 0,01* 4,74 2)

/ 0,95 = 0,674 kN

- tapi tidak lebih dari kN

Pilih nilai terkecil dari empat nilai T =0,658 kN.

Temukan jumlah paku yang dibutuhkan n guv ≥ Q/ T =2,867/0,674=4,254.

Terima n guv = 5.

Periksa kemampuan untuk memasang lima paku dalam satu baris. Jarak antara paku melintasi serat kayu S 2 = 4d = 4 * 0,4 = 1,6 cm Jarak dari paku ekstrim ke tepi memanjang papan S 3 = 4d = 4 * 0,4 = 1,6 cm.

Ketinggian kaki truss h = 20 cm harus pas

4S 2 + 2S3 = 4 * 1,6 + 2 * 1,6 = 9,6 cm<20 см. Устанавливаем гвозди в один ряд.

Perhitungan baut koneksi simpul dengan truss foot

Menurut bermacam-macam (adj. M) kami mengambil baut dari dua bagian papan bxh = Masing-masing 5x15 cm. Gaya dalam sambungan relatif besar (H = 12, kN) dan mungkin memerlukan pemasangan sejumlah besar paku di lokasi konstruksi. Untuk mengurangi kerumitan pemasangan desain lapisan baut baut dengan kaki kasau. Terima baut dengan diameter d = 12 mm = 1,2 cm.

Di kaki rangka, gali (baut) hancurkan kayu pada sudut ke serat α = 18,7 0. Dengan appl. U menemukan sudut yang sesuai α = 18,7 0 koefisien k α = 0,95.

Dalam perhitungan sambungan kuningan, ketebalan elemen tengah sama dengan lebar kaki kasau dengan = 5 cm, ketebalan elemen luar - lebar palang a =5 lihat

Tentukan daya dukung satu jahitan dari satu Nagel dari kondisi:

- kusut di elemen tengah

= 0,5 * 5 * 1,2 * 0,95 * 1 * 1 / 0,95 = 3,00 kN

- kusut di elemen ekstrim

= 0.8 * 5 * 1.2 * 1 * 1 / 0.95 = 5.05 kN;

- Nagel bend = (l, 8 * 1.2 2 + 0.02 * 5 2)

/ 0,95 = 3,17 kN

- tapi tidak lebih dari kN

Dari keempat nilai, pilih T terkecil = 3,00 kN.

Tentukan jumlah pasak yang diperlukan (baut) ketika jumlah jahitan n W = 2

Ambil jumlah baut n H = 3.

Tidak perlu memeriksa penampang baut untuk kekuatan, karena memiliki margin keselamatan yang besar.

4. KEAMANAN KERJA KERAS DAN IMAMABILITAS BANGUNAN GEOMETRIS

Untuk menyusun proyek teknis rumah, perhitungan kasau diperlukan. Ada beberapa opsi untuk struktur rangka.

Kaki arung jeram yang mengandalkan dua penopang, meski tidak memiliki pemberhentian tambahan, disebut kasau tanpa kawat gigi. Mereka digunakan untuk atap dengan kemiringan tunggal, rentangnya sekitar 4,5 meter atau untuk atap dengan kemiringan ganda, rentangnya sekitar 9 meter. Sistem kasau digunakan baik dengan transfer beban pada bagasi, atau tanpa transfer.

Kasau ditangguhkan tanpa celah

Kasau, bekerja pada tikungan, tidak memindahkan beban di dinding, memiliki satu penyangga yang terpasang kuat dan bebas berputar. Dukungan lain adalah seluler dan berputar bebas. Tiga opsi untuk memasang kasau dapat memenuhi kondisi ini. Pertimbangkan secara terperinci masing-masing.

Keliman bagian atas kaki rangka atau pegangan penopang atas harus dipasang dalam posisi horizontal. Cukup dengan mengubah metode bantalan saat berlari, dan kaki kasau akan segera menunjukkan dorong. Perhitungan kaki penopang ini, karena ketatnya kondisi untuk membuat simpul atas, biasanya tidak berlaku untuk atap lereng ganda. Paling sering digunakan dalam konstruksi atap nada tunggal, karena ketidaktepatan sedikit pun dalam pembuatan simpul akan mengubah skema tanpa pandang bulu menjadi spacer. Selain itu, pada tipe atap dual-slope, jika tidak ada dorong pada pelat baja, karena defleksi kasau di bawah aksi beban, penghancuran rakitan bubungan atap dapat terjadi.

Sekilas, sistem ini mungkin tampak tidak nyata dalam kinerja. Karena pada bagian bawah kasau ada penekanan pada mauerlat, pada kenyataannya, sistem harus memberi tekanan kepadanya, yaitu gaya horizontal. Namun, itu tidak menunjukkan beban ruang.

Jadi, dalam ketiga varian, aturan berikut diamati: satu tepi kasa dipasang pada dukungan geser yang memungkinkan Anda untuk berbelok. Lain di engsel, yang memungkinkan hanya belokan. Pasang kaki kasau pada slider dipasang menggunakan berbagai desain. Paling sering mereka dilakukan menggunakan pelat penahan. Hal ini juga dimungkinkan dan diikat dengan paku, sekrup, menggunakan palang atas dan papan. Hanya perlu memilih dengan benar jenis pengencang yang akan mencegah meluncurnya kaki kasau di penyangga.

Cara menghitung kaso

Dalam proses penghitungan struktur rangka, sebagai suatu peraturan, mereka mengadopsi skema perhitungan "ideal". Berasal dari fakta bahwa beban seragam tertentu akan menekan di atap, yaitu, kekuatan yang sama dan setara yang bekerja secara seragam di sepanjang bidang landai. Pada kenyataannya, tidak ada beban seragam di semua lereng atap. Jadi, angin menyapu salju di beberapa lereng dan meniupnya dari yang lain, matahari meleleh dari beberapa lereng dan tidak mencapai yang lain, situasi yang sama dengan tanah longsor. Semua ini membuat beban pada lereng benar-benar tidak rata, meskipun secara lahiriah mungkin tidak terlihat. Namun, bahkan dengan beban yang tidak terdistribusi secara merata, ketiga opsi di atas untuk pemasangan rangka kuda akan tetap stabil secara statis, tetapi hanya di bawah satu kondisi - koneksi yang kaku dari gelagar punggungan. Dalam hal ini, gelagar ditopang oleh kaki kasau yang miring, atau dimasukkan ke dalam atap panel-panel dinding dari atap berpinggul. Artinya, konstruksi rangka akan tetap stabil hanya jika girder skate kokoh dari kemungkinan perpindahan horisontal.

Dalam kasus pembuatan atap pelana dan penyangga girder hanya pada rak, tanpa bergantung pada dinding bagian depan, situasinya memburuk. Pada varian nomor 2 dan 3, ketika beban berkurang pada jalan apa pun, berlawanan dengan perhitungan pada kemiringan yang berlawanan, atap mungkin akan bergerak ke sisi di mana beban lebih besar. Varian yang paling pertama, ketika bagian paling bawah dari kaki kasau dibuat dengan tumit gigi atau dengan penahan palang penopang, sedangkan bagian atas tepian horizontal diletakkan pada pelarian, akan dengan baik menjaga beban yang tidak rata, namun, hanya jika rak yang menjaga bubungan berjalan vertikal sempurna.

Untuk memberikan stabilitas pada kasau, perkelahian horizontal termasuk dalam sistem. Ini tidak signifikan, tetapi masih meningkatkan resistensi. Itulah sebabnya di tempat-tempat di mana pertarungan bersinggungan dengan orang-orang tegak, itu tetap dengan pertarungan kuku. Pernyataan bahwa scrum selalu bekerja hanya pada peregangan pada dasarnya salah. Pertarungan adalah elemen multifungsi. Jadi, dalam struktur rangka bebas-rangka, itu tidak berfungsi tanpa adanya salju di atap, atau hanya berfungsi dalam kompresi, ketika sedikit beban seragam muncul di lereng. Struktur tarik hanya bekerja ketika drawdown atau ketika punggungan dibelokkan di bawah aksi beban maksimum. Dengan demikian, perebutan adalah elemen darurat dari struktur rangka, yang masuk ke dalam operasi ketika atap dipenuhi dengan sejumlah besar salju, gelagar punggungan akan ditekuk ke nilai maksimum yang dihitung, atau penurunan permukaan pondasi yang tak terduga akan terjadi. Hasilnya mungkin drawdown girder dan dinding ridge yang tidak rata. Dengan demikian, semakin rendah kontraksi yang ditetapkan, semakin baik. Sebagai aturan, mereka dipasang pada ketinggian sehingga mereka tidak akan membuat rintangan ketika berjalan melalui loteng, yaitu, pada ketinggian sekitar 2 meter.

Jika dalam varian 2 dan 3 rakit yang lebih rendah dari rafters diganti oleh slider dengan menghilangkan tepi kaki kasau di belakang dinding, maka ini akan memperkuat struktur dan membuatnya stabil secara statis dengan kombinasi struktur yang sangat berbeda.

Ini juga merupakan salah satu cara yang baik untuk meningkatkan stabilitas struktur yang cukup kokoh di rak bawah, yang akan mendukung pelarian. Mereka diatur dalam cara memotong ke tempat tidur dan diperbaiki dengan tumpang tindih dengan cara apa pun yang tersedia. Dengan demikian, simpul penyangga bawah rak diubah dari berengsel menjadi simpul dengan penjepit yang kaku.

Cara menghitung panjang kasau tidak tergantung pada metode memperbaiki kaki rangka.

Penampang kontraksi, karena perkembangan tekanan yang cukup kecil di dalamnya, tidak diperhitungkan dengan kasau, tetapi lebih konstruktif. Untuk mengurangi ukuran elemen yang digunakan dalam konstruksi struktur rangka, bagian melintang dari samaran adalah ukuran yang sama dengan kaki rangka, sementara cakram yang lebih tipis dapat digunakan. Kontraksi diatur atau satu atau kedua sisi kasau dan kencangkan dengan baut atau paku. Saat menghitung penampang struktur rangka, kontraksi tidak diperhitungkan sama sekali, seolah-olah tidak ada sama sekali. Satu-satunya pengecualian adalah lari kontraksi ke kaki kasau. Dalam hal ini, daya dukung kayu, karena melemahnya lubang baut, dikurangi dengan menggunakan koefisien 0,8. Sederhananya, jika lubang dibor di kaki truss untuk menginstal perkelahian baut, maka perlawanan dihitung harus diambil dalam jumlah 0,8. Ketika memperbaiki kontraksi pada kasau hanya dengan pertarungan paku, melemahnya perlawanan pohon kasau tidak terjadi.

Tetapi perlu untuk menghitung jumlah paku. Perhitungan dilakukan pada luka, yaitu, lekukan kuku. Untuk gaya yang diperhitungkan, ambil gaya dorong, yang terjadi ketika posisi darurat struktur rangka. Sederhananya, sebuah dorong dimasukkan ke dalam sambungan dengan paku pengikis dan kaki rangka, yang tidak ada dalam pekerjaan standar sistem rangka.

Ketidakstabilan statis sistem truss free hanya muncul di atap-atap di mana tidak mungkin untuk memasang gelagar punggungan yang melindunginya dari perpindahan horizontal.

Pada bangunan dengan atap berpinggul dan dengan atap batu atau batu bata, sistem non-jauh kasau itu cukup stabil dan tidak perlu melakukan langkah-langkah untuk memastikan stabilitas yang lebih besar. Namun, pelawan harus dipasang untuk memastikan kegagalan struktur. Saat memasang baut atau stud sebagai pengencang, Anda harus memperhatikan diameter lubang untuk mereka. Itu harus sama dengan diameter baut atau sedikit lebih kecil. Jika terjadi keadaan darurat, scrum tidak akan berfungsi sampai celah antara dinding lubang dan pin dipilih.

Perhatikan bahwa dalam proses ini, bagian bawah kaki kasau akan menempuh jarak beberapa milimeter hingga beberapa sentimeter. Hal ini dapat menyebabkan pergeseran dan pengguliran plat daya dan penghancuran atap dinding. Dalam kasus sistem kasau, ketika mauerlat terpasang dengan benar, proses ini dapat menyebabkan dinding terpisah.

Spacer kasau

Sebuah kasau, melakukan pekerjaan pelengkungan dan memindahkan beban ekspansi ke panel dinding, harus memiliki setidaknya dua penyangga tetap.

Untuk menghitung jenis sistem rangka ini, dalam skema sebelumnya kami mengganti dukungan yang lebih rendah dengan derajat kebebasan yang berbeda dengan dukungan dengan derajat kebebasan tunggal - engsel. Untuk ini, di mana tidak ada, batang untuk dukungan dipaku ke tepi kaki kasau. Sebagai aturan, batang digunakan yang panjangnya tidak kurang dari satu meter, dan potongan melintang sekitar 5 sampai 5 cm, dengan mempertimbangkan sambungan paku. Dalam perwujudan lain, Anda dapat mengatur dukungan dalam bentuk gigi. Pada versi pertama dari skema perhitungan, ketika kasau bersandar horizontal terhadap girder, ujung atas kasaar dijahit bersama dengan paku atau baut. Dengan demikian, dukungan artikulasi diperoleh.

Akibatnya, skema desain tetap tidak berubah. Tekanan lentur dan kompresi internal tetap tidak berubah. Namun, dalam dukungan sebelumnya muncul kekuatan ekspansi. Di simpul atas dari setiap kaki rangka, arah dorong yang berlawanan, yang berasal dari ujung kaki rangka lainnya, menghilang. Dengan demikian, tidak menimbulkan banyak masalah.

Tepi kasau, yang bersandar satu sama lain atau melalui lari, dimungkinkan untuk memeriksa kerutan material.

Dalam sistem spacer rafter, tujuan pertarungan berbeda - dalam situasi darurat ia bekerja dalam kompresi. Dalam prosesnya, ini mengurangi tepi kasau di dinding, tetapi tidak sepenuhnya mengecualikannya. Sepenuhnya dia akan dapat menghapusnya jika itu dipasang di bagian paling bawah, di antara tepi kaki kasau.

Kami menarik perhatian Anda pada kenyataan bahwa penggunaan struktur atap naslon ekspansi membutuhkan pertimbangan cermat dari dampak kekuatan ekspansi pada dinding. Untuk mengurangi dorongan ini dimungkinkan dengan menginstal punggungan yang keras dan tahan lama. Penting untuk mencoba meningkatkan kekakuan run melalui pemasangan rak, balok penopang atau penyangga, atau untuk membangun lift konstruksi. Ini terutama berlaku untuk rumah-rumah dari kayu, kayu cacah, beton ringan. Beton, bata dan panel rumah jauh lebih mudah untuk mentolerir kekuatan ekspansi di dinding.

Dengan demikian, konstruksi rangka, dibangun sesuai dengan varian spacer, secara statis stabil di bawah berbagai kombinasi beban, tidak memerlukan pemasangan kaku pelat daya ke dinding. Untuk menjaga penyebaran, dinding bangunan harus besar, dilengkapi dengan sabuk beton bertulang monolitik di sekeliling rumah. Jika terjadi keadaan darurat, di dalam sistem spacer, yang berfungsi untuk kompresi, scrum tidak akan menyelamatkan situasi, tetapi hanya mengurangi sebagian dorongan yang ditransmisikan ke dinding. Justru karena kenyataan bahwa - tidak akan ada keadaan darurat, perlu untuk memperhitungkan semua muatan yang dapat bekerja di atap.

Jadi, apa pun bentuk atap rumah yang dipilih, seluruh sistem atap harus dihitung sedemikian rupa sehingga memenuhi ketentuan keandalan dan kekuatan. Membuat analisis lengkap dari struktur rangka tidak mudah. Dalam perhitungan kasau kayu perlu memasukkan sejumlah besar parameter yang berbeda, termasuk strut, bending, kemungkinan beban berat. Untuk pengaturan sistem rangka yang lebih andal, dimungkinkan untuk menetapkan metode pengikatan yang lebih cocok. Seharusnya tidak mengambil dimensi kasau, tanpa membuat analisis penuh dari kemampuan teknis dan fungsional mereka.

Perhitungan penampang kaso

Penampang balok batang dipilih dengan mempertimbangkan panjang dan beban yang diterima.

Jadi, panjang kayu hingga 3 meter, dipilih dengan diameter 10 cm.

Batang, panjangnya hingga 5 meter, - dengan diameter bagian 20 cm.

Batang, panjang hingga 7 meter - dengan diameter penampang 24 cm.

Cara menghitung kaso - contoh

Diberi rumah dua lantai berukuran 8 kali 10 meter, ketinggian setiap lantai adalah 3 meter. Atap bergelombang lembaran semen asbes dipilih. Atapnya memiliki kemiringan ganda, tiang pendukungnya terletak di sepanjang dinding penyangga beban pusat. Step rafters 100 cm. Diperlukan untuk memilih panjang kasau.

Bagaimana cara menghitung panjang kasau? Dengan cara berikut: panjang kaki rangka dapat dipilih sedemikian rupa sehingga tiga baris lembaran batu tulis dapat diletakkan pada mereka. Maka panjang yang dibutuhkan: 1,65 x 3 = 4,95 m Kemiringan atap dalam hal ini akan sama dengan 27,3 °, ketinggian segitiga yang dibentuk, yaitu, ruang loteng, adalah 2,26 meter.